UNIVERSIDAD NACIONAL DE CÓRDOBA


Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Tamaño: px
Comenzar la demostración a partir de la página:

Download "UNIVERSIDAD NACIONAL DE CÓRDOBA"

Transcripción

1 UNIVERSIDAD NACIONAL DE CÓRDOBA FACULTAD DE CIENCIAS EXACTAS FÍSICAS Y NATURALES PRÁCTICA SUPERVISADA CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL ADAPTACION DE PLANILLAS DE CALCULO PARA ELEMENTOS ESTRUCTURALES Autor: De Napoli, Mariano Enrique Tutor: Ing. Gerbaudo, Guillermo Supervisor externo: Ing. Gerbaudo, Carlos Córdoba, 013

2 INDICE REFERENCIAL CAPÍTULO I - INTRODUCCION introducción OBJETIVOS ANALISIS DE ANTECEDENTES COMPARACION ENTRE LOS REGLAMENTO CIRSOC 01 y 103 de las Ediciones 198 Y CAPÍTULO II - CALCULO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES SEGÚN LOS REGLAMENTOS ACTUALTMENTE VIGENTES SOLICITACIONES Cargas de servicio Cargas últimas FUNDACIONES ZAPATA AISLADA ZAPATA CORRIDA ZAPATA EXCENTRICA ZAPATA AISLADA CON CARGA EXCÉNTRICA ZAPATA CORRIDA CON VIGA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA ZAPATA CORRIDA SIN VIGA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA FUNDACIONES PROFUNDAS PILOTES GRUPOS DE PILOTES CABEZALES DE PILOTES LOSAS Losa maciza armada en una dirección Losa maciza armada en dos direcciones Losa nervuradas armada en unadirección Losa nervuradas armada en dosdirecciones VIGAS Armadura longitudinal Armadura transversal en zonas de formación potencial de rótulas plásticas Diseño de la armadura transversal de corte COLUMNAS Armadura Longitudinal Longitud de la zona de formación potencial de rótulas plásticas Armadura transversal: Resistencia al corte CAPÍTULO III - EJEMPLOS PRÁCTICOS RESUELTOS PASO A PASO Zapata Corrida con viga central Pilote Excavado Losa Nervurada Armada en una dirección Viga-Columna; Pórtico de dos tramos CAPÍTULO IV - IMPLEMENTACIÓN A PLANILLAS DE EXCEL E INSTRUCTIVO PARA SU UTILIZACIÓN FUNDACIONES SUPERFICIALES ZAPATA CORRIDA ZAPATA AISLADA ZAPATA EXCENTRICA FUNDACIONES SUPERFICIALES PILOTES GRUPO DE PILOTES Práctica Supervisada. Página 1

3 4..3. CABEZAL DEL PILOTES LOSAS Losas Macizas Armadas en una Dirección Losas Macizas Armadas en dos Direcciones Losas Nervurada Armadas en una Dirección Losas Nervurada Armadas en dos Direcciones VIGAS COLUMNAS CAPÍTULO V - CONCLUSIONES BIBLIOGRAFIA: ANEXOS INDICE DE FIGURAS Fig. 1 Zapata aislada 13 Fig. Voladizo de zapata 13 Fig. 3 Esfuerzos que interactúan en el pilote Fig. 4 Abaco de Valores Nc y Nq 3 Fig. 5 Abaco de Interacción 5 Fig. 6 Forma de trabajo del cabezal y armadura correspondiente 7 Fig. 7 Falla a rotura del cabezal 7 Fig. 8 Descomposición de esfuerzos y dimensiones del cabezal 8 Fig. 9 Tipos de losas 30 Fig. 10 Losa Armada en una dirección 31 Fig. 11 Luz libre entre apoyos en losa 31 Fig. 1 Curvas de Nivel y línea de rotura en losa armada en dos direcciones 3 Fig. 13 Espesores mínimos para losas armadas en dos direcciones 33 Fig. 14 Nervios en losas Nervuradas 35 Fig. 15 Corte transversal de losa nervurada 35 Fig. 16 Diagrama de momentos flectores últimos 39 Fig. 17 Armadura longitudinal necesaria 4 Fig. 18 Momento nominal de viga 4 Fig. 19 Disposición y área de la sección de estribos 43 Fig. 0 Resistencia al corte del hormigón y del acero 44 Fig. 1 Estribos diagonales 45 Fig. Factor de amplificación dinámica 47 Fig. 3 Longitud de formación de rótula plástica 49 Fig. 4 Detalle de armado de zapata aislada 5 Fig. 5 Detalle de armado de pilote 55 Fig. 6 Detalle de armado de cabezal 56 Fig. 7 Detalle de armado de losa nervurada 59 Fig. 8 Detalle de armado de viga Error! Marcador no definido. Fig. 9 Detalle de armado de columna 70 INDICE DE TABLAS Tabla 1 Factores de mayoración para la tensión admisible del suelo 11 Práctica Supervisada. Página

4 Tabla tabla de Caquot y Kerisel 3 Tabla 3 Factores de Minoración para pilotes 4 Tabla 4 Espesores mínimos de losa en una dirección 31 Tabla 5 Valores de Kr y Kz 40 Tabla 6 Factor de reducción de momento Rm 48 Tabla 7 Factor de reducción de carga axial Rv 48 Práctica Supervisada. Página 3

5 PRESENTACION El presente informe tiene como objetivo dejar plasmado en forma clara y ordenada el trabajo realizado por el alumno Mariano Enrique De Napoli en la empresa INGROUP, en el marco del convenio de práctica supervisada, dentro del cual se desarrollaron las tareas a fin de ser evaluada y calificada por un tribunal examinador. La actividad ejecutada se trató de la adaptación de planillas de cálculo para elementos estructurales de distintas índoles en referencia a los Nuevos Reglamentos C.I.R.S.O.C 103 y C.I.R.S.O.C 01. Práctica Supervisada. Página 4

6 Capítulo I INTRODUCCIÓN INTRODUCCION En El Presente Informe Técnico se describe las actividades desarrolladas en el marco de Práctica Supervisada del alumno Mariano E. De Napoli en la empresa INGROUP. La Práctica consintió en la adaptación de planillas de cálculo según el Reglamento de Construcciones Sismorresistentes C.I.R.S.O.C 103 Parte II Edición 005 y el Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 005. De acuerdo con el cronograma planteado para el desarrollo de la Práctica Supervisada, el mismo se puede dividir en 5 capítulos: Capítulo I: Introducción. En este capítulo se detallan los objetivos propuestos para esta Práctica Supervisada y se presenta un resumen de los contenidos de cada capítulo. También se analiza el funcionamiento de las planillas de la empresa diseñadas a partir de los Reglamentos C.I.R.S.O.C 103 Edición 198 y las planillas utilizadas por el alumno en el transcurso de la carrera. Finalmente se realiza una breve comparación entre los Reglamentos de las ediciones 198 y los actualmente vigentes. Capítulo II: Cálculo de elementos estructurales según los Reglamentos actualmente vigentes. En este capítulo se presenta la metodología para el cálculo de los diversos elementos estructurales: Vigas, Zapatas, Columnas, Pilotes y Losas según los Reglamentos C.I.R.S.O.C 103 Edición 005 y Reglamento C.I.R.S.O.C 01 vigentes, utilizando los conocimientos adquiridos en el transcurso de la carrera y bibliografía relacionada. Capítulo III: Ejemplos prácticos resueltos paso a paso. En esta sección se realizan ejemplos prácticos a fin de comprender el procedimiento de cálculo posteriormente utilizado en las planillas. Capítulo IV: Implementación a planillas de Excel e instructivo para su utilización. Se describen las planillas de cálculos realizadas en Excel en base a los antecedentes obtenidos y a los elementos estructurales calculados anteriormente. Las planillas son adaptadas para la utilización práctica de las mismas, haciendo usos de funciones que brinda el programa mencionado para su sistematización. Se ejecutan ejemplos prácticos resueltos de forma manual, siguiendo los pasos de cálculo explicados en el capítulo anterior a modo de ejemplo comparativo con los resultados obtenidos en las planillas. También se presenta un instructivo con los pasos a seguir para la correcta utilización de las planillas de cálculos. Capítulo V: Conclusiones. Se desarrolla una breve descripción de los resultados obtenidos. Práctica Supervisada. Página 5

7 1.. OBJETIVOS. El objetivo general de la Práctica Personal Supervisada es la elaboración de planillas de cálculo de los distintos elementos estructurales de un edificio de Hormigón Armado de acuerdo al reglamento C.I.R.S.O.C 103 y 01 Edición 005. Objetivos Particulares Comparar resultados entre distintos Reglamentos. La sistematización del dimensionado y verificación de los elementos estructurales. Conocer y poder implementar lo referido a los Reglamentos ya la práctica profesional. Aplicar los conocimientos adquiridos durante el cursado de la carrera y aplicarlos en un ámbito profesional de trabajo. Aprender y profundizar sobre la utilización de programas computacionales de análisis estructural. Práctica Supervisada. Página 6

8 1.3. ANALISIS DE ANTECEDENTES. En el estudio de antecedentes se analizan las planillas de cálculos aportadas por la empresa INGROUP para el cálculo y verificación de elementos estructurales, se recolectó información que se relaciona al cálculo según el Reglamento C.I.R.S.O.C 103 y Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 198, uso de bibliografía aportada en el transcurro de la carrera, y el estudio del Nuevo Reglamento C.I.R.S.O.C 103 y el Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 005 para el cálculo de los elementos estructurales. En este capítulo se busca entender el funcionamiento actual de las planillas de la Empresa a la cual se vincula el alumno en particular la forma de operar con ellas, los valores que se muestran en las planillas y los números adimensionales utilizados con el propósito de interactuar con las planillas y de realizar nuevos aportes a las mismas. La información obtenida en el Reglamento C.I.R.S.O.C 103 y el Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 198 para el cálculo de estructuras es necesaria para comprender el funcionamiento de algunas planillas de cálculos obtenidas de la misma empresa y plantear una comparación con los Reglamentos vigentes Por último se hace mención a la utilización de bibliografía conocida y usada en el transcurro de la carrera, utilizando ejemplos prácticos de varios elementos estructurales, el uso de tablas y gráficos y los métodos aprendidos, tanto para el cálculo de los elementos estructurales como las verificaciones de los mismos sometidos a distintos esfuerzos. Práctica Supervisada. Página 7

9 1.4. COMPARACION ENTRE LOS REGLAMENTO CIRSOC 01 y 103 de las Ediciones 198 Y 005. Después de realizar el análisis comparativo de ambos Reglamentos se concluye que la principal diferencia es la incorporación del diseño por capacidad. Es una ventaja la incorporación de este método diseño ya que con el mismo es más probable que se logre el mecanismo de colapso planteado. Esto se debe a que en el diseño por capacidad la sobreresistencia de los elemento propuestos para disipar la energía impartida por el sismo es menor que la sobreresistencia del resto de la estructura. El Nuevo Reglamento exige solicitaciones mayores para las zonas sísmicas I y II, al incorporar la aceleración vertical del sismo, esto se observa en los coeficientes que afectan a las cargas permanentes. El Nuevo Reglamento incorpora el coeficiente de reducción de resistencia que no es tenido en cuenta por el reglamento actual. Se considera ventajoso que el proyecto tenga en cuenta por un lado a las incertidumbres de las resistencias de los materiales, y por otro a las asociadas con la determinación de las acciones. En el actual Reglamento muchos parámetros para el diseño dependen de la zona sísmica en la que se emplazara el edificio, esto se tiene en cuenta a través de un factor z, no siendo así para el Nuevo Reglamento. EL Nuevo Reglamento propone limitaciones dimensionales en vigas y columnas tendientes a evitar el pandeo lateral de dichos elementos. En el diseño al corte de vigas y columnas el Nuevo Reglamento incorpora una contribución del hormigón en la resistencia al corte que simplifica el cálculo, abandona la comparación de tensiones dejando un concepto más claro del objetivo que persigue. En lo que respecta al diseño de las vigas se puede decir que el proceso es similar en los dos Reglamentos. Las disposiciones de este nuevo Reglamento están orientadas a lograr elementos más dúctiles acorde con la mayor ductilidad global permitida. Esto es posible apreciar al observar la limitación de las cuantías máximas y mínimas, las exigencias de confinamiento más estrictas y la mayor proporción de armadura en compresión. Es posible considerar como un progreso que el Nuevo Reglamento considere los efectos dinámicos de los modos superiores de vibrar en la determinación de los momentos de diseño de las columnas. El diseño de las columnas es mucho más laborioso en comparación con el propuesto por el actual Reglamento, en especial en las columnas donde se espera la formación de rótulas plásticas. La definición de las zonas críticas en vigas y columnas se analiza con mayor detenimiento en el caso del nuevo Proyecto de Reglamento para asegurar un buen confinamiento de las zonas donde se espera la formación de rótulas. En relación a los elementos estructurales restantes, como la losa y los elementos de fundación, no varían considerablemente los Reglamentos de Construcción. Se hace la salvedad de la utilización de coeficientes de minoración en pilotes y zapatas en contra partida a la utilización de únicos coeficientes de seguridad. También se procede a la utilización de mayoración de cargas para la verificación de los mismos. Práctica Supervisada. Página 8

10 Capítulo II - CALCULO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES SEGÚN LOS REGLAMENTOS ACTUALTMENTE VIGENTES. En este capítulo se describe el cálculo de diversos elementos estructurales, implementando Reglamento para Construcciones Sismorresistentes C.I.R.S.O.C 103 Edición 005 y el Reglamento de Estructuras de Hormigón C.I.R.S.O.C 01 Edición 005. Se desarrollara cada elemento puntualmente, analizando detalladamente su proceso de cálculo y las verificaciones correspondientes a realizar según el esfuerzo al cual es sometido..1. SOLICITACIONES Se especifica las combinaciones de cargas que indica el Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 005, estas combinaciones son para cargas de servicios y para cargas últimas. Las cargas de servicio son combinaciones lineales de las distintas solicitaciones que interactúan en la estructura, esta combinación de carga es utilizada para el dimensionado de los elementos de fundaciones superficiales, mientras que las combinaciones de cargas últimas son las cargas solicitantes mayoradas por distintos coeficientes y son utilizadas para la verificación de los elementos estructurales Cargas de servicio. Ps D L Ps D L E.1.. Cargas últimas Pu 1.D 1.6L Pu 0.9D E Pu 1. D f. L E Siendo: f1 = 1,00 para lugares de concentración de público donde la sobrecarga sea mayor a 5,00 KN/m y para playas de estacionamiento. f1 = 0,50 para otras sobrecargas. f = 0,70 para configuraciones particulares de techos (tales como las de dientes de sierra), que no permiten evacuar la nieve acumulada. f = 0,0 para otras configuraciones de techo. El efecto del sismo debe ser tenido en cuenta en la componente horizontal y la vertical tal que: E E E H V La componente vertical según el sismo puede calcularse como: E 0.* b* D*, donde b es el valor que toma el plafón de los espectros de respuesta para las pseudoaceleraciones según la zona sísmica y el tipo de suelo; D es el peso propio y d es un coeficiente de destino según el grado de importancia de la estructura. V d Práctica Supervisada. Página 9

11 . FUNDACIONES Se analizan dos tipos de fundaciones, las fundaciones superficiales y las fundaciones profundas. Cabe mencionar que la diferencia entre ambas no se rige en la profundidad de su ejecución sino en su forma de trabajar frente a solicitaciones a las cuales se las somete. Fundaciones Superficiales: Zapata Aislada. Zapata Corrida. Zapata Excéntrica. Fundaciones Profundas: Pilotes. Grupo de pilotes. Cabezales. Práctica Supervisada. Página 10

12 ..1 ZAPATA AISLADA. a) En el dimensionado de la zapata, para calcular el área de la misma, se usan las cargas de servicio: A req D L D L E O A req adm 1.33 adm Además el Reglamento C.I.R.S.O.C 103 Parte I (PAG 94) hace referencia al incremento dela presión admisible del suelo cuando se incluyen los efectos del sismo en función del tipo de suelo. A continuación se muestra la tabla con los valores que se debe incrementar. Tabla 1 Factores de mayoración para la tensión admisible del suelo Ref. Pág. 94 Reglamento C.I.R.SO.C 103 Parte I El área de la zapata es la mayor de las determinadas con las ecuaciones. Las cargas deben calcularse a nivel de la base de la zapata, en el plano de contacto entre el suelo y la zapata, por lo cual debe incluirse el peso de la zapata y la sobrecarga por el relleno en la parte superior de la misma. b) Una vez obtenida el área de la zapata procedemos a obtener las dimensiones de la misma: B A req l 0 B b Donde B es la base de la zapata y l 0 es el ala de la losa que se utiliza para el cálculo del momento máximo y del corte, siendo el cálculo de los mismo similar al de un voladizo. c) Prosiguiendo con el dimensionado de la misma se determina la altura de la zapata como parte del dimensionado, usando las ecuaciones provistas por el apunte de Geotecnia III, tal que d (siendo la altura de la zapata) se determina de las siguientes ecuaciones: d 0 B b Bb d0 dmin * tg(40 ) 4 Práctica Supervisada. Página 11

13 El valor de dmin es el talón de la zapata y se toma valores de 15 a 5 centímetros siendo estas las dimensiones de un tablón de madera para el encofrado. Es necesario considerar el recubrimiento (r) y así se obtiene la altura total con la que se calcula. d) Con el máximo valor de las combinaciones de carga se determinan las solicitaciones últimas que han de ser comparadas con las solicitaciones de diseño: q u Pu A req l Mu qu* B* 0 e) Para la obtención de la armadura necesaria se utiliza las formulas correspondientes al apunte de curso de Hormigón Armado Y Pretensado, y los valores kz, kr de la tabla que se encuentra en la página 6 del capítulo 7, el cual difiere con la ecuación que se utiliza para determinar la armadura en el apunte de cátedra de Geotecnia III ya que el mismo hace referencia al Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 198. K r Mu K z B* h * f c h K 0 * M B* R K z A s Mu K * h* * f A 1 z y * M Kh z s Las diferencias que existen entre las fórmulas para determinar la armadura a flexión aparecen claramente en la obtención del momento flector con el cual calcular. En el Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 005, el cálculo de la armadura longitudinal se realiza con el momento último, el cual es una serie de factores que mayoran los momentos actuantes en la estructura debido a las diferentes cargas, el reglamento tiene en cuenta la probabilidad de aumento de las solicitaciones y sus combinaciones por encima del valor nominal. Por otro lado el Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 198, utiliza un único coeficiente del cual engloba incertidumbres inherentes a materiales, cálculos, ejecución de obra. f) Una vez obtenida la Armadura a flexión, dividiéndola por las dimensiones de la zapata se determina la cuantía, la cual debe estar entre los valores límites propuestos por el Nuevo Reglamento, los valores de las cuantías mínimas y máximas están relacionados con la tensión de compresión del Hormigón y la tensión de fluencia del acero. min fc 4 f y g) En las zapatas existen dos tipos diferentes de resistentes al cortante, cortante en dos direcciones o por punzonado y cortante en una dirección o por acción de viga. La resistencia al cortante por punzonado es la verificación más crítica a realizar, ya que la columna tiende a punzonar la base a causa de los esfuerzos de compresión concentrados, comprimiendo al hormigón de la zapata de forma vertical o ligeramente inclinada, generando bielas de compresión con un ángulo aproximado de 45º, para lo cual es importante que el esfuerzo ultimo al corte no sobre pase a la resistencia al corte de diseño. Para determinar la resistencia al corte, se considera la tensión a compresión del hormigón, el perímetro abcd como se muestra en la figura y h que es la altura útil de la zapata. Práctica Supervisada. Página 1

14 Fig. 1 Zapata aislada Ref. Pág Diseño de Estructuras de Concreto, Nilson La resistencia al cortante por acción de la viga es la presión total hacia arriba sobre el área efgh, por fuera de la sección ef. Fig. Voladizo de zapata V d u1 u1 V 0.75* f c * b * h d V V q B b d V d u( ( ) ) u V 0.75* f c * B* h d V V q ( ( d)) B b u1 u 0 Ref. Pág Diseño de Estructuras de Concreto, Nilson Práctica Supervisada. Página 13

15 .. ZAPATA CORRIDA a) En el dimensionado de la zapata, para calcular el área de la misma, se usan las cargas de servicio: A req D L O Areq adm D L E 1.33 adm Además el Reglamento C.I.R.S.O.C 103 Parte I (PAG 94) hace referencia al incremento de la presión admisible del suelo cuando se incluyen los efectos del sismo en función del tipo de suelo. El área de la zapata es la mayor de las determinadas con las ecuaciones. Las cargas deben calcularse a nivel de la base de la zapata, en el plano de contacto entre el suelo y la zapata, por lo cual debe incluirse el peso de la zapata y la sobrecarga por el relleno en la parte superior de la misma. b) Una vez obtenida el área de la zapata procedemos a obtener las dimensiones de la misma: B A req 1 0 1m l B b Donde B 1 es la base de la zapata y l 0 es el ala de la losa que se utiliza para el cálculo del momento máximo y del corte, siendo el cálculo de los mismo similar al de un voladizo. c) Prosiguiendo con el dimensionado de la misma se determina la altura de la zapata como parte del dimensionado, usando las ecuaciones provistas por el apunte de Geotecnia III, tal que d (siendo la altura de la zapata) se determina de las siguientes ecuaciones: d B b 4 B b d0 dmin * tg(40 ) El valor de dmin es el talón de la zapata y se toma valores de 15 a 5 centímetros. Es necesario considerar el recubrimiento (r) y así se obtiene la altura total con la que se calcula. d) Con el máximo valor de las combinaciones de carga se determinan las solicitaciones últimas que han de ser comparadas con las solicitaciones de diseño: q u Pu A req l Mu qu* B* 0 e) Para la obtención de la armadura necesaria se utiliza las formulas correspondientes al apunte de curso de Hormigón Armado Y Pretensado, y los valores kz, kr de la tabla que se encuentra en la página 6 del capítulo 7, el cual difiere con la ecuación que se utiliza para determinar la armadura en el apunte de cátedra de Geotecnia III ya que el mismo hace referencia al Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 198. K r Mu K z B* h * f c h K 0 * M B* R K z A s Mu K * h* * f A 1 z y * M Kh z s Práctica Supervisada. Página 14

16 Las diferencias que existen entre las fórmulas para determinar la armadura a flexión aparecen claramente en la obtención del momento flector con el cual calcular. En el Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 005, el cálculo de la armadura longitudinal se realiza con el momento último, el cual es una serie de factores que mayoran los momentos actuantes en la estructura debido a las diferentes cargas, el reglamento tiene en cuenta la probabilidad de aumento de las solicitaciones y sus combinaciones por encima del valor nominal. Por otro lado el Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 198, utiliza un único coeficiente del cual engloba incertidumbres inherentes a materiales, cálculos, ejecución de obra. min 0.3% f) La resistencia al cortante por acción de la viga es la presión total hacia arriba sobre el área efgh, por fuera de la sección ef. V d u V 0.75* f c * B* h d V V q ( ( d)) B b u1 u Para el caso de zapata corrida, existe una viga vinculación que se construye por debajo del muro, esta viga debe tener una cuantía geométrica 0.3% y como armadura mínima de 3 8 inferior y superior para cubrir cualquier deficiencia local del terreno. g) Es conveniente plantearse que en suelos colapsibles como los de la provincia de Córdoba, la hipótesis de hundimiento del suelo de apoyo, haciendo trabajar al nervio como voladizo. Para esta hipótesis se debe calcular los pesos correspondientes del muro y del suelo que está por encima del nervio a una distancia de un metro desde el apoyo, determinando el momento del voladizo, se dimensiona la armadura necesaria para la solicitación a fin de cubrir el momento. Las fuerzas actuantes en la zapata son: P 1.07P P [tn/m] Donde P es el peso que trasmite el muro y el 7% del peso propio de t s la zapata y Ps es el peso del suelo por sobre la zapata. q*1.00 Mu M [Tnm] Kr B* h * f c K z Mu As K * h* * f z y Práctica Supervisada. Página 15

17 ..3 ZAPATA EXCENTRICA En Las fundaciones superficiales: zapatas excéntricas. La carga que es transmitida a la fundación por la estructura, no se encuentra centrada, y debido a esta excentricidad se genera una mayor tensión sobre la misma, dependiendo de la magnitud de la excentricidad en relación a la base de la zapata, se puede considerar un esfuerzo triangular o trapezoidal, haciendo referencia al centro de presiones. Las tensiones máximas y mínimas son calculadas con la fórmula de Bernoulli-Navier ZAPATA AISLADA CON CARGA EXCÉNTRICA. a) Para su dimensionamiento se puede suponer una distribución uniforme de reacciones y se hacen coincidir el centro de presiones con el centro de la losa de apoyo y se obtiene un cálculo similar a carga centrada. De este modo se puede determinar el ancho de la zapata como: B Pero si el centro de la zapata no coincide con el centro del muro habrá una excentricidad que provocará una distribución lineal de tensiones (trapecial o triangular) según el valor de la excentricidad e. Nt t e e B 6 B 6 TRAPECIAL TRIANGULAR b) Las tensiones del suelo vendrán dadas por la expresión formulada por Bernoulli-Navier: máx Nt 6e t min *(1 ) B B c) El valor de tmáx adm, de lo contrario se deberá redimensionar B. Los voladizos serán: B b0 l1 e B b0 l e d) Una vez dimensionado la fundación, se procede a determinar las solicitaciones, las cuales se tendrán un momento sobre el paramento y otro bajo el muro, este último al no tener una distribución de presiones uniforme en el ancho del muro, debido a la excentricidad, genera una distribución lineal. Momento en el paramento: q B* M M v1 v * t ql ql 1 Práctica Supervisada. Página 16

18 Momento bajo el muro: e B 6 P N 6e (1 ) máx min B b0 e B 6 P máx P 3 c*1 e) Por último se expresan las formulas correspondientes para determinar los momentos máximos para tensiones lineales trapezoidales y triangulares. Trapecio M máx N NB N d 8 pmáx pint b0 ( e) p p b máx min 0 pint ( e) pmin b0 1 b ( 0 p )(1 máx d e ) 3 Triangulo p máx p int NB t M máx N* e 8 Pmin Pint N *c Pint Pmáx 3 Práctica Supervisada. Página 17

19 ..3.. ZAPATA CORRIDA CON VIGA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA. a) Para su dimensionamiento se puede suponer una distribución uniforme de reacciones y se hacen coincidir el centro de presiones con el centro de la losa de apoyo y se obtiene un cálculo similar a carga centrada. De este modo se puede determinar el ancho de la zapata como: Nt B 1.00 m* Pero si el centro de la zapata no coincide con el centro del muro habrá una excentricidad que provocará una distribución lineal de tensiones (trapecial o triangular) según el valor de la excentricidad e. t e e B 6 B 6 TRAPECIAL TRIANGULAR b) Las tensiones del suelo vendrán dadas por la expresión formulada por Bernoulli-Navier: máx Nt 6e t min *(1 ) 1.00 m* B B c) El valor de tmáx adm, de lo contrario se deberá redimensionar B. Los voladizos serán: B b0 l1 e B b0 l e d) Una vez dimensionado la fundación, se procede a determinar las solicitaciones, las cuales se tendrán un momento sobre el paramento y otro bajo el muro, este último al no tener una distribución de presiones uniforme en el ancho del muro, debido a la excentricidad, genera una distribución lineal. Momento en el paramento: * q 1.0 m* t 1.0m 1 m* B M M v1 v ql ql 1 N Momento bajo el muro: e B 6 P N 6e (1 ) máx min 1* B b0 Práctica Supervisada. Página 18

20 e B 6 P máx P 3 c*1 e) Por último se expresan las formulas correspondientes para determinar los momentos máximos para tensiones lineales trapezoidales y triangulares. Trapecio M máx N NB N d 8 pmáx pint b0 ( e) p p b máx min 0 pint ( e) pmin b0 1 b ( 0 p )(1 máx d e ) 3 Triangulo p máx NB t M máx N* e 8 Pmin Pint N *c Pint Pmáx 3 p int f) Para el cálculo de la viga de encadenado, se debe verificar que la resistencia de diseño de la misma sea mayor o igual que la resistencia ultima. Para ello, por un lado se determina la máxima combinación de carga que afecte a la estructura, en función de las solicitaciones a la cual se ve sometida, estas combinaciones de carga se encuentran en el Nuevo Reglamento. g) Una vez obtenido los valores de momentos últimos, tanto para la cara superior como inferior, se procede al dimensionado de la armadura necesaria con las formulas mencionadas con anterioridad. K r M B h u * * f c K z A s Mu K * h* * f z y h) Por ultimo como parte de verificación, la cuantía debe estar entre medio de los valores mínimos y máximos: A s fc 10 max o max 0.05 min 0.3% bd. f 6 y Práctica Supervisada. Página 19

21 ZAPATA CORRIDA SIN VIGA CENTRAL CON CARGA EXCÉNTRICA. a) Para su dimensionamiento se puede suponer una distribución uniforme de reacciones y se hacen coincidir el centro de presiones con el centro de la losa de apoyo y se obtiene un cálculo similar a carga centrada. De este modo se puede determinar el ancho de la zapata como: Nt B 1.00 m* Pero si el centro de la zapata no coincide con el centro del muro habrá una excentricidad que provocará una distribución lineal de tensiones (trapecial o triangular) según el valor de la excentricidad e. t e e B 6 B 6 TRAPECIAL TRIANGULAR b) Las tensiones del suelo vendrán dadas por la expresión formulada por Bernoulli-Navier: máx Nt 6e t min *(1 ) 1.00 m* B B c) El valor de tmáx adm, de lo contrario se deberá redimensionar B. Los voladizos serán: B b0 l1 e B b0 l e d) Una vez dimensionado la fundación, se procede a determinar las solicitaciones, las cuales se tendrán un momento sobre el paramento y otro bajo el muro, este último al no tener una distribución de presiones uniforme en el ancho del muro, debido a la excentricidad, genera una distribución lineal. Momento en el paramento: * q 1.0 m* t 1.0m 1 m* B M M v1 v ql ql 1 N Momento bajo el muro: e B 6 P N 6e (1 ) máx min 1* B b0 Práctica Supervisada. Página 0

22 e B 6 P máx P 3 c*1 e) Por último se expresan las formulas correspondientes para determinar los momentos máximos para tensiones lineales trapezoidales y triangulares. Trapecio M máx N NB N d 8 pmáx pint b0 ( e) p p b máx min 0 pint ( e) pmin b0 1 b ( 0 p )(1 máx d e ) 3 Triangulo p máx NB t M máx N* e 8 Pmin Pint N *c Pint Pmáx 3 p int Práctica Supervisada. Página 1

23 .3 FUNDACIONES PROFUNDAS..3.1 PILOTES. La fundación sobre pilotes tiene la finalidad de transmitir las cargas provenientes de la estructuras, a través de estratos de poca capacidad portante a uno de mayor profundidad con la capacidad adecuada. Se logra este objetivo apoyando el pilote sobre un estrato resistente o distribuyendo la tensión sobre un grupo de pilotes, se aprovecha la capacidad friccional del suelo que está sometido a tensiones cortantes compatibles con su capacidad. A continuación se describen los casos mostrados en la Fig. 3 la cual explica gráficamente como trabaja un pilote en distintos tipos de suelos. Fig. 3 Esfuerzos que interactúan en el pilote Ref. Apunte de Mención en Geotecnia y Estructura El pilote proporciona capacidad tanto friccional como por punta. La resistencia que ejerce el pilote debido a fricción se debe a los esfuerzos de corte generados por la interacción pilote-pared de suelo, esta resistencia depende de las características de los estratos por lo que atraviesa el pilote y sus propiedades según el tipo de suelo que se traten, las propiedades que tienen mayor importancia son: El ángulo de fricción interna del suelo y la cohesión del suelo. Suelos No Cohesivos: z z fnc K... tg( ) Qfnc K... tg( ).. Dónde: Práctica Supervisada. Página

24 K K a Empuje activo z Profundidad del Estrato Densidad del suelo Angulo de fricción Suelos Cohesivos: f. c Q. c. z.. Siendo: c fc Deducido de los Gráficos dados por Caquot y Kerisel c' Cohesión del suelo Tabla Tabla de Caquot y Kerisel α 1 1 0,9 0,8 0,7 0,5 0,45 0,3 0, c [Mpa] 1,5 3, Ref. Pág. 15 Guía de trabajos prácticos de Geotecnia III a) La resistencia debido a la punta del pilote se determina a través de una formula (Terzaghi) en la cual los parámetros que influyen son la cohesión y el ángulo de fricción del suelo, con este último es posible ingresar en el ábaco para obtener los valores necesarios para el cálculo de la resistencia por punta. q 1,. c. N. z. N Q (1,. c. N. z. N ). c c q p c q. 4 Siendo: c cohesión densidad del suelo z profundidad del estrato N y N q c factores de capacidad de carga Fig. 4 Abaco de Valores Nc y Nq Ref. Pág. 13 Guía de trabajos prácticos de Geotecnia III Práctica Supervisada. Página 3

25 b) Para determinar la resistencia de diseño del pilote se suma la resistencia provista por la fricción y la resistencia que aporta la punta, multiplicada por coeficientes de reducción, los cuales son distintos según el tipo de suelo en el cual se va a fundar y según si la resistencia es por el fuste o por la punta. Estos coeficientes se obtienen de las normas ASSTHO según se muestra en la Tabla, las cuales se adjuntan en el apéndice. Q RF. Q RF. Q dis s f b p punta. Donde RF s y RF b son los factores de minoración para la capacidad friccional y la capacidad de Tabla 3 Factores de Minoración para pilotes Ref. Pág Reglamento AASHTO LRFD 004. Se determinan la capacidad de resistencia admisible y ultima, la primera es la capacidad de resistencia del pilote a cargas de servicio, tal que las deformaciones que se produzcan sean admisibles, para determinar se debe utilizar las tensiones de trabajo tanto en punta como friccionales de los estratos y multiplicarlas por las secciones correspondientes, la otra es la capacidad de resistencia a rotura del pilote. Para determinar la solicitud última, se mayora la carga según las combinaciones propuestas por el Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 005 y así obtener el esfuerzo normal y momento flector último. Q adm RF. Q RF. Q s f b p f p Práctica Supervisada. Página 4

26 Con estos esfuerzos mayorados es posible determinar la sección de acero necesaria para resistir el esfuerzo, para ello se ingresa a un diagrama de interacciones el cual es provisto por el Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 005 y tiene como variables, la resistencia a compresión del Hormigón, la resistencia a tracción y un factor adimensional, en función del diámetro del pilote y su recubrimiento. Una vez determinado el ábaco correspondiente a nuestro pilote, se busca el valor del esfuerzo normal último en el eje de la ordenada al origen y el momento flector último en el eje de las abscisas, intersectando las coordenadas se busca la cuantía más próxima a ellas y una vez multiplicada por la sección del pilote, obtenemos la sección de acero necesaria. 0,01 0,0 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 Comb 1 Comb Comb 4 Comb 3 Comb 5 Fig. 5Abaco de Interacción Ref. Abaco de interacción Excel columnas o Pilotes Práctica Supervisada. Página 5

27 .3. GRUPOS DE PILOTES. En esta sección se analiza cómo funcionan los pilotes en grupo ya que el comportamiento de los mismo es distinto del pilote aislado, tanto en lo que se refiere a capacidad de carga como a asentamiento. Se hace referencia al término de eficiencia del grupo de pilotes y al cálculo de la resistencia de diseño del mismo. a) Como primera instancia se utiliza una fórmula que determina la separación entre pilotes para la mayor eficiencia del grupo, para ello la separación entre pilotes debe ser mayor que.5 veces el diámetro del pilote: S.5 Donde m es el número de filas, n el número de columnas y el diámetro del pilote. b) Una vez obtenida la separación de mayor eficiencia, se debe calcular la eficiencia del grupo, para ello es necesario conocer el ángulo cuya tangente es la relación entre el diámetro y la separación. Con este ángulo se determina la eficiencia de la siguiente fórmula de Converse-Labarre: ( n 1) m ( m 1) n 1 * 90* m* n c) La capacidad admisible del grupo es igual a la capacidad admisible de un pilote multiplicado por la eficiencia y el número de pilotes totales. Q * * admg Qadm K Práctica Supervisada. Página 6

28 .3.3 CABEZALES DE PILOTES. Los cabezales de pilotes tienen una altura que es función de la distancia entre pilotes, de manera que se formen bielas de compresión D entre el elemento que transmite la carga (columna, pilar) y los pilotes, cuyas componentes horizontales deben absorberse mediante tensores Z, armaduras o elementos tensores. A continuación la Fig. 6 explica cómo se transmite la carga a los apoyos cuando interactúa un cabezal, el mismo trabaja como bielas comprimidas Fig. 6Forma de trabajo del cabezal y armadura correspondiente Ref. Página Web: La armadura de tracción situada sobre los pilotes está fuertemente comprimida verticalmente en su zona de anclaje, de modo que en general son suficientes los extremos rectos, sin ganchos. Antes de que se explique el dimensionado y la verificación del cabezal, se muestra en la Fig. 7 la falla a rotura que se producirá en el cabezal por la falta de armadura. Aunque la armadura se disponga entre pilotes, parte del esfuerzo de compresión de las bielas comprime el tensor hacia abajo. Se originan fisuras que conducen a una rotura prematura, porque la zona desplazada hacia abajo y afuera arranca la malla de armadura, como se muestra en la figura: Fig. 7Falla a rotura del cabezal Ref. Página Web: Práctica Supervisada. Página 7

29 a) Se debe conocer la separación entre pilotes, la cual se adopta dos veces y medio el diámetro de los mismos. e,5. b) Para evitar corte por punzonado se adopta una altura de cabezal mayor o igual que la separación entre pilotes restándole la mitad del muro superior. Fig. 8Descomposición de esfuerzos y dimensiones del cabezal Ref. Pág. 146 Guía de trabajos prácticos de Geotecnia III h e 0,5. a c) Se determinara como etapa de dimensionado las otras dimensiones del cabezal (ancho y largo) con las siguientes ecuaciones obtenidas del apunte de Geotecnia III. b0 * 0,15m l s * 0,15m d) Una vez dimensionado el cabezal, es posible obtener el ángulo de la biela comprimida, el cual nos descompone horizontalmente el esfuerzo último que actúa sobre la columna (z) con el cual al dividirlo por la resistencia a fluencia del acero, obtenemos la armadura necesaria solicitada a tracción. Práctica Supervisada. Página 8

30 h tg e a/ Nu / Nu zu e a / tg 4. h K r zu. h K B * d * f c zu. h As K * d * * f z y z Práctica Supervisada. Página 9

31 .4 LOSAS Las losas son elementos estructurales bidimensionales, en los que la tercera dimensión es pequeña comparada con las otras dos dimensiones básicas. Las cargas que actúan sobre las losas son esencialmente perpendiculares al plano principal de las mismas, por lo que su comportamiento está dominado por la flexión.son elementos estructurales de vinculación permitiendo la transferencia de carga que estos soportan adicionando las vigas y las transmiten a las columnas, las cuales transmiten la carga a las fundaciones. Las losas pueden ser armadas ya sea unidireccionalmente como bidireccionalmente, es menester proponer una definición para comprender su funcionamiento en relación a la dirección del armado: Losas Bidireccionales: Estas losas son conocidas por este nombre ya que la geometría de esta y el tipo de apoyo determina la magnitud de los esfuerzos en dos direcciones ortogonales, o sea, que se sustentan en dos direcciones ortogonales, que se desarrollan esfuerzos y deformaciones en ambas direcciones. Estas dispone mayormente de muros portantes en los cuatro costados de la placa y la relación entre la dimensión mayor y la menor del lado de la placa es de 1.5 o menos, se utilizan placas reforzadas en dos direcciones. Losas Unidireccionales: se consideran unidireccionales cuando los esfuerzos en una dirección son preponderantes sobre los esfuerzos en la dirección ortogonal, Son aquellas en que la carga se transmite en una dirección; son generalmente losas rectangulares en las que un lado mide por lo menos 1.5 veces más que el otro. Estas losas se comportan como vigas anchas, las cuales se suelen diseñar tomando como referencia un metro de ancho. A su vez las losas pueden ser macizas de hormigón llevando armadura en la dirección principal y una de repartición en la otra dirección, o pueden ser losas nervuradas, construidas con casetones o bloques de poliestireno expandido, lo cual hace más ligera a la losa y al adicionarle nervios principales, estos pueden tomar los esfuerzos de momento y de corte a los que esta solicitada la viga. Ambos tipos de losas pueden construirse en una o dos direcciones de armado como se muestran en la Fig.9 trabajando de manera distinta, ya que en una es posible transmitir los esfuerzos solicitantes en ambas direcciones mientras que la otra solo lo hace hacia donde se encuentran los nervios. Fig. 9 Tipos de losas Ref. En este capítulo se desarrollara paso a paso la resolución de las losas mencionadas. Práctica Supervisada. Página 30

32 .4.1. Losa maciza armada en una dirección. La losa armada en una dirección se considera como una serie de vigas rectangulares contiguas de altura igual a la de la losa h y ancho unitario. Fig. 10Losa Armada en una dirección Ref. Apunte de Hormigón Armado y Pretensado Cap. 18 Pág.6 a) Obtener la luz de cálculo para la cual se determinaran los momentos flectores. Fig. 11Luz libre entre apoyos en losa Ref. Apunte de Hormigón Armado y Pretensado Cap. 18 Pág.7 b) Determinar la carga última que solicita a la losa según la combinación de carga vista al comienzo de este capítulo. c) El Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 005 propone alturas mínimas si no se realizan verificaciones de deformaciones. Tabla 4 Espesores mínimos de losa en una dirección Ref. Apunte de Hormigón Armado y Pretensado Cap. 18 Pág.7 Práctica Supervisada. Página 31

33 h d r Donde r es el recubrimiento, aproximadamente cm. d) Con el Momento flector último se dimensiona la armadura de acero de con la siguiente fórmula. qu. l Mu 8 c K r M B d u * * f c K z A s Mu K * d * * f z y e) El Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 005 establece la separación máxima entre las barras de la armadura principal. s max,5. h 5. 30cm f) Por último se verifica al corte, de tal manera que no se deba utilizar armadura de estribo, verificando solamente con la resistencia al corte del hormigón. V V u q. l u. V Si toda la armadura llega al apoyo u v c Vu. v. Vc Si el 50% de la armadura llega al apoyo 3 Siengo 0, 75 1 V. b. d. f 6 ' c w c v.4.. Losa maciza armada en dos direcciones. El siguiente dibujo muestra las curvas de nivel y las líneas de rotura de la losa cuando es armada en dos direcciones. Fig. 1Curvas de Nivel y línea de rotura en losa armada en dos direcciones Ref. Apunte de Hormigón Armado y Pretensado Cap. 18 Pág.1 Práctica Supervisada. Página 3

34 Los procedimientos para su dimensionado y verificación a las solicitaciones se desarrollan a continuación. a) Primero es necesario conocer el tipo de apoyo que tiene la losa, ya que el método de Marcus es el utilizado para determinar sus momentos flectores en los apoyos y en el tramo. Para ello tiene en cuenta el uso y destino de la misma, luces de las losas adyacentes y la situación de bordes reales. b) Se deben conocer los pesos tanto de carga muerta como viva que se encuentran sobre la losa, para ello el Nuevo Reglamento CIRSOC 101 detalla específicamente que es considerado como carga permanente y sobrecarga y designa los pesos por unidad de metros cuadrados o cúbicos para determinar el peso al que estará sometida la losa. c) Una vez determinado los pesos a los cuales estar sometida la estructura, se determina el dimensionado de la misma, para ello se ha tenido en cuenta las formulas propuestas por el Libro de Hormigón Armado, las cuales están en función de las luces y de la dirección del armado. A continuación se adjuntan las tablas que estipulan la altura de la losa para distintos tipos de bordes. Cabe mencionar que la altura obtenida a través de estas tablas considera el recubrimiento por encima de las armaduras, por lo cual se le debe restar y trabajar con la altura d para la determinación de la armadura. Fig. 13 Espesores mínimos para losas armadas en dos direcciones Ref. Apunte de Diseño de Hormigón Armado y Pretensado. d) Luego se procede a determinar las cargas mayoradas a las que se ve afectada la losa, para ello el Reglamento CIRSOC 01 Edición 005 propone una serie de combinaciones en la cual considera distintas fuerzas que pueden estar presentes en la estructura, se propone utilizar las siguientes combinaciones, ya que solo se consideran las fuerzas que actúan perpendicular al plano. Luego se elige las más desfavorables de ambas combinaciones. Práctica Supervisada. Página 33

35 El método de Marcus propone valores n x y n según el tipo de apoyo y con ellos determina los y momentos en los apoyos. Para obtener estos valores es necesario conocer la relación entre las luces tal como muestra el ejemplo en las tablas: l y / l x e) Después de calcular los momentos M y M se utiliza el mayor de los dos para el dimensionado de la armadura. x y K r M B d u * * f c K z A s Mu K * d * * f z y f) Para determinar la armadura de tramo, se utiliza la fórmula del momento flector en el centro de la losa: M u 1. qu. l 8 Con el momento último, se dimensiona la armadura necesaria. Luego se realiza un diagrama de línea de influencia para conocer el alcance hasta donde colocar esta armadura y a partir del mismo se puede reducir hasta la armadura de los apoyos. g) Por último se debe verificar al corte. Para no colocar armadura de estribos en losas, la Resistencia requerida a corte por metro deberá ser menor o igual que la Resistencia de diseño por metro aportada por el Hormigón. V V u q. l u. V Si toda la armadura llega al apoyo u v c Vu. v. Vc Si el 50% de la armadura llega al apoyo 3 Siengo 0, 75 1 V. b. d. f 6 ' c w c v.4.3. Losa nervuradas armada en unadirección. Se la utiliza en reemplazo de la losa maciza cuando el peso propio de esta última se hace considerable Práctica Supervisada. Página 34

36 Fig. 14 Nervios en losas Nervuradas Ref. Apunte de Hormigón Armado y Pretensado Cap. 18 Pág.19 Los nervios principales pueden estar en una o dos direcciones resultando en consecuencia losasnervuradas armadas. Fig. 15 Corte transversal de losa nervurada Ref. Apunte de Hormigón Armado y Pretensado Cap. 18 Pág.19 El Nuevo Reglamento C.I.R.S.O.C 01 Edición 005 posee prescripciones reglamentarias y recomendaciones de diseño que se detallan a continuación. Ancho mínimo del nervio b0 10cm Altura Total ho 3,5. b0 Separación libre entre nervios s 80cm Espesor de la capa de compresión 4 cm e s n /1 La capa de compresión llevará armadura mínima transversal min 0,0018 Recubrimiento mínimo r r cm A continuación se desarrolla los procedimientos de cálculos. a) Determinar las superficies totales y de relleno. n Práctica Supervisada. Página 35

37 S ( s b ). h T n S s.( h e) v n b) Para el análisis de carga se debe obtener el volumen de hormigón que ocupa en la losa nervurada, para ello se procede a obtener las siguientes variables. A s b. l m n 0 y V A. h t m V l b s h e r y n V V V H º t r Peso del Hormigón = V. H º Peso del relleno = nº. peso P Peso del Hormigón Peso del relleno T q P / A D T m c) Se determinan los momentos flectores y esfuerzos de cortes últimos obtenidos del modelo estructural para el apoyo y el tramo. Cabe mencionar que se debe tomar la carga última distribuida como: q ( s b ). q Siendo la carga distribuida sobre el nervio. un n 0 u d) Se verifica la dimensión del apoyo calculando su armadura con el uso de las siguientes fórmulas: K r M B d u * * f c K z A s Mu K * d * * f z y e) Para la verificación del tramo, se debe calcular la armadura que va en la capa de hormigón. M uplaca qu.( sn b0 ) 8 K r M B d uplaca * * f c K z A s M uplaca K. d.. f z y f) Verificación a corte V V V sn b0 qu. 1 f. b. d 6 0,75. V uplaca ' c c w u c g) Verificación del nervio como viga T Práctica Supervisada. Página 36

38 Al corte 1 ' Vc fc. bo. d 6 SI V V u Vu Vs Vc 0,75 Vs Aest df. c y A Momento flector y armadura longitudinal Se toma el b efectivo, siendo este el menor entre: 16. e b0 bef sn 1 sn b0 K r M b d f c u ef.. K z A s M u K. d.. f z y.4.4. Losa nervuradas armada en dosdirecciones. a) Determinar las superficies totales y de relleno. S ( s b ). h T n S s.( h e) v n b) Para el análisis de carga se debe obtener el volumen de hormigón que ocupa en la losa nervurada, para ello se procede a obtener las siguientes variables. A s b. l m n 0 y V A. h t m V l b s h e r y n V V V H º t r Peso del Hormigón = V. H º Peso del relleno = nº. peso P Peso del Hormigón Peso del relleno T q P / A D T m Práctica Supervisada. Página 37

39 c) Se determinan los momentos flectores y esfuerzos de cortes últimos obtenidos del modelo estructural para el apoyo y el tramo. Cabe mencionar que se debe tomar la carga última distribuida como: q ( s b ). q Siendo la carga distribuida sobre el nervio. un n 0 u d) Se calculan los momentos flectores y cortes últimos en cada eje usando los coeficientes de Marcus. Debido a que la losa trabaja en dos direcciones se tienen esfuerzos en ambas direcciones que viajan por los nervios. Los momentos flectores sirven para el dimensionado de la armadura de los nervios. e) Se verifica los nervios como viga T en la dirección x e y. Al corte 1 V f. b. d 6 SI V V ' c c 0 y uy Vu Vs Vc 0,75 Vs Aest d. f y c y Al momento 16. e b0 bef sn 1 sn b0 K r M b d f c uy ef. y. K z. fy. d a 5cm rectángulo 0,85. f A y ' c. b. d sy ef y Práctica Supervisada. Página 38

40 .5 VIGAS Son elementos estructurales los cuales están sometidos a cargas transmitidas por la losa, cargas linealmente distribuidas, puntuales y el sismo. Para su verificación se propone utilizar segúnel Nuevo Reglamento C.I.R.S.O.C 103 Edición 005 el diseño por capacidad, el cual indica lineamientos para obtener estructuras dúctiles, que puedan desarrollar rotulas plásticas cuando son sometidas a esfuerzo flexionales y realizar su dimensionamiento para resistir los demás esfuerzos a partir de la capacidad flexional. a) Teniendo definidas las dimensiones de la viga y las propiedades de los materiales, se obtienen los valores de momentos flectores y esfuerzos de corte (solicitaciones permanentes y sobrecargas) en los tramos a analizar, para los estados cargas correspondientes. Se describe a continuación en la Fig.16 los diagramas de momentos flectores últimos para las distintas solicitaciones y la envolvente Fig. 16 Diagrama de momentos flectores últimos Ref. Apunte de Diseño de Hormigón Armado y Pretensado. Los esfuerzos de corte debido a los efectos sísmicos no se obtienen de un modelo estructural sino que son obtenidos en función de la armadura longitudinal Armadura longitudinal. b) Una vez obtenido los momentos flectores que solicita a la viga, se utilizan los coeficientes de mayoración propuestos por el Nuevo Reglamento C.I.R.S.O.C 103 Edición 005y para utilizar los momentos Práctica Supervisada. Página 39

41 últimos superior e inferior. Con los momentos máximos se calculan las armaduras longitudinales superiores e inferiores. K r Mu B* d * f c K z A s Mu K * d * * f z y Los valores de K, K y se obtienen del Apunte del curso HORMIGON ARMADO Y PRETENSADO. r z Tabla 5 Valores de Kr y Kz Kc Kr Kz εs εc φ ρ% (H0) ρ% (5) ρ% (H30) 0,079 0,050 0,966 35,000 3,000 0,900 0,70 0,340 0,410 0,091 0,057 0,961 30,000 3,000 0,900 0,310 0,390 0,470 0,103 0,064 0,956 6,000 3,000 0,900 0,360 0,440 0,530 0,115 0,071 0,951 3,000 3,000 0,900 0,400 0,500 0,600 0,130 0,080 0,945 0,000 3,000 0,900 0,450 0,560 0,670 0,143 0,087 0,939 18,000 3,000 0,900 0,490 0,610 0,740 0,158 0,096 0,933 16,000 3,000 0,900 0,540 0,680 0,810 0,176 0,106 0,95 14,000 3,000 0,900 0,610 0,760 0,910 0,00 0,119 0,915 1,000 3,000 0,900 0,690 0,860 1,030 0,31 0,135 0,90 10,000 3,000 0,900 0,790 0,990 1,190 0,50 0,145 0,894 9,000 3,000 0,900 0,860 1,080 1,90 0,73 0,157 0,884 8,000 3,000 0,900 0,940 1,170 1,410 0,300 0,170 0,873 7,000 3,000 0,900 1,030 1,90 1,550 0,316 0,178 0,866 6,500 3,000 0,900 1,090 1,360 1,630 0,34 0,18 0,86 6,50 3,000 0,900 1,10 1,390 1,670 0,333 0,186 0,858 6,000 3,000 0,900 1,150 1,430 1,70 0,343 0,190 0,854 5,750 3,000 0,900 1,180 1,470 1,770 0,353 0,195 0,850 5,500 3,000 0,900 1,10 1,50 1,80 0,364 0,00 0,845 5,50 3,000 0,900 1,50 1,560 1,880 0,375 0,05 0,841 5,000 3,000 0,900 1,90 1,610 1,940 0,387 0,05 0,835 4,750 3,000 0,874 1,330 1,660,000 0,400 0,05 0,830 4,500 3,000 0,854 1,380 1,70,060 0,414 0,05 0,84 4,50 3,000 0,833 1,40 1,780,140 0,49 0,05 0,818 4,000 3,000 0,81 1,470 1,840,10 0,43 0,06 0,817 3,950 3,000 0,808 1,490 1,860,30 0,45 0,06 0,808 3,640 3,000 0,78 1,550 1,940,330 0,47 0,07 0,800 3,360 3,000 0,759 1,60,030,430 0,49 0,07 0,791 3,100 3,000 0,737 1,690,10,540 0,51 0,08 0,78,860 3,000 0,717 1,760,00,640 0,534 0,08 0,773,60 3,000 0,697 1,840,300,750 0,558 0,08 0,763,380 3,000 0,678 1,90,400,880 0,584 0,09 0,75,140 3,000 0,658,010,510 3,010 0,600 0,10 0,745,000 3,000 0,650,060,580 3,100 0,615 0,13 0,739 1,880 3,000 0,650,50,810 3,380 0,636 0,18 0,730 1,70 3,000 0,650,540 3,180 3,810 0,656 0, 0,71 1,570 3,000 0,650,880 3,600 4,30 0,677 0,6 0,71 1,430 3,000 0,650 3,60 4,070 4,890 0,699 0,31 0,703 1,90 3,000 0,650 3,730 4,660 5,600 0,719 0,35 0,694 1,140 3,000 0,650 4,30 5,90 6,350 0,741 0,38 0,685 1,050 3,000 0,650 4,850 6,070 7,80 0,796 0,47 0,66 0,770 3,000 0,650 7,110 8,890 10,670 0,840 0,54 0,643 0,570 3,000 0,650 10,140 1,680 15,0 Ref. Apunte de Hormigón Armado y Pretensado Cap. 7 Pág.6 Práctica Supervisada. Página 40

42 c) Con respecto a la armadura longitudinal, el Nuevo Reglamento de Construcciones Sismorresistentes C.I.R.S.O.C 103 Edición 005 parte II establece cinco (5) limitaciones a tener en cuenta para la selección de armadura a colocar en la viga, los puntos que plantea el reglamento son: a. En cualquier sección de una viga dentro de una zona de formación potencial de rótulas plásticas la cuantía de la armadura traccionada no deberá ser mayor que el menor de los siguientes valores: fc 10 max o max 0.05 f 6 y b. En cualquier sección de una viga dentro de una zona de potencial formación de rótulas plásticas el área de la armadura longitudinal comprimida ( A ) deberá ser al menos igual a la mitad del área de la armadura longitudinal traccionada (As ). Se exceptúa el caso de secciones de vigas T o L coladas in situ con la losa, cuando la armadura de compresión se ubique dentro de la altura del ala en compresión en una sección sometida a momento positivo. c. En cualquier sección de una viga la cuantía de la armadura traccionada calculada usando el ancho del alma no será menor que: ' s min fc 4 f y d. Al menos 1/4 de la mayor de las armaduras longitudinales superiores requeridas en los extremos de vigas deberá continuarse en toda su longitud. Se colocarán al menos barras de diámetro 1 mm de acero ADN 40, como armadura superior e inferior de la viga en toda su longitud. e. Al menos el 75 % de la armadura longitudinal, ubicada dentro del ancho del alma de una viga, deberá pasar a través del núcleo de la columna o ser anclada en el mismo. Cuando la cantidad de armadura longitudinal esté controlada por la combinación de cargas gravitatorias sin sismo, sólo se requiere que el 75 % de la armadura requerida para la combinación de carga gravitatoria. d) Una vez que calculada la armadura necesaria para soportar los momentos flexionales mayorados, se trata de cubrir esta armadura calculada con las barras de acero ADN40 estandarizadas, para ello se utiliza una armadura denominada esqueleto o base, que recorre toda la viga longitudinalmente y se adiciona en los apoyos y en el centro de la viga, armadura de refuerzos en caso de ser necesario. Práctica Supervisada. Página 41

43 Fig. 17 Armadura longitudinal necesaria Ref. Apunte de Diseño de Hormigón Armado y Pretensado. A partir esta sección de acero obtenida se realiza la verificación del corte, se obtiene el momento flector nominal M el cual debe ser mayorado por el factor de sobre resistencia del acero ( 1,4) y al dividirlo n por la luz del tramo se obtiene el corte debido al sismo en la viga. Este valor del corte debido al sismo en la viga, debe ser combinado con los otros cortes obtenidos por el modelo según las combinaciones propuestas por el Reglamento. M M. 1,4.( A.( d r). f ) o n s y A M M b o VE l d h r b r Recubrimiento B o A =Armadura de acero de barras estandarizadas f s y Tensión de fluencia del acero Fig. 18 Momento nominal de viga Ref. Apunte de Diseño de Hormigón Armado y Pretensado. Práctica Supervisada. Página 4

44 e) Con los valores máximos de esfuerzos de cortes en el tramo, se discretiza y solo considerando de gran importancia los cortes en los apoyos y en la zona donde se necesite cubrir con densificación. La resistencia al corte de la sección analizada se debe a la suma de la resistencia al corte del acero y del hormigón, sin embargo en las zonas de formación de rotulas plásticas, la contribución a la resistencia al corte del hormigón es nula, ya que este se fisura y no puede aportar resistencia. El Nuevo Reglamento de Construcciones sismorresistentes C.I.R.S.O.C 103 Edición 005, detalla los requerimientos a tener en cuenta referido a la armadura transversal, principalmente en las zonas de generación de rotulas, el mismo se detalla a continuación:.5.. Armadura transversal en zonas de formación potencial de rótulas plásticas a. Deberán disponerse estribos perpendiculares al eje de la viga de manera que cada barra longitudinal o conjunto de barras en la cara superior e inferior de la viga, estén restringidas para prevenir el pandeo por un codo a 90 de un estribo. Se exceptúan las barras intermedias que estén ubicadas entre dos o más barras que cumplan con el requerimiento anterior y que no disten entre sí más de 00 mm (ver la Figura.6.(a)). En el caso en que se utilicen estribos de una rama, deberán anclarse en el núcleo confinado a través de un gancho a 180 de acuerdo con lo establecido en el artículo Del Reglamento CIRSOC b. El diámetro de los estribos no deberá ser menor que 6 mm de acero ADN 40, y el área de la sección de una rama en la dirección del pandeo potencial de la barra longitudinal, no deberá ser menor que: A te Ab. fy s. 16. f 6. d yt b Ab Siendo, la suma de las áreas de las barras longitudinales que se encuentran restringidas, por esa rama, para prevenir el pandeo de acuerdo con lo establecido en el artículo..7.(a). Ab Deberá incluirse en, el área tributaria de las barras longitudinales exceptuadas en el artículo..7. (a), Figura.6 (a). Las barras longitudinales cuyo eje se ubique a más de 75 mm de la cara interior del estribo, no Ab necesitan ser consideradas en la determinación del valor de (ver las Figuras.6 (b) y (c)). Fig. 19 Disposición y área de la sección de estribos Práctica Supervisada. Página 43

45 c. Si una capa horizontal de barras longitudinales está ubicada a más de 100 mm de la cara interna de la rama horizontal del estribo adyacente, las barras externas de dicha capa deberán restringirse lateralmente de acuerdo con lo especificado en el artículo..7. (b) a menos que la capa se ubique a una distancia superior a un cuarto de la altura de la viga ( hb / 4) medido desde el borde comprimido de la sección (ver la Figura.6 (c)). d. En la zona de formación potencial de rótulas plásticas definida en el artículo..5. (a) y (b), la separación entre estribos no deberá ser mayor que el menor de los valores siguientes: I. 6 veces el diámetro de la barra longitudinal (6 db) de menor diámetro a ser restringida en las capas exteriores. II. Un cuarto de la altura útil de la viga (d /4 ). En el caso definido en el artículo..5(a), el primer estribo en una viga deberá ubicarse tan cerca como sea posible a los estribos de las columnas y no deberá estar alejado más de 50 mm de la cara de la columna. e. En zonas de formación potencial de rótulas plásticas definidas en el artículo..5.(c) la separación de estribos no deberá superar: I. 10 veces el diámetro de la barra longitudinal (10 db) de menor diámetro, en compresión. II. Un tercio de la altura útil (d /3) de la viga. En este caso el área de los estribos podrá no satisfacer la expresión (.-10). Cuando la zona de formación potencial de rótulas plásticas definida en el artículo..5.(c), se superponga con las definidas en los artículos..5.(a) o (b), la separación y área de los estribos deberán cumplir los requerimientos de los artículos..5.(a) o (b) respectivamente. f. Se admite que los estribos que responden al presente artículo contribuyen, además, a la resistencia al corte de la viga. f) Una vez obtenida las armaduras transversales, se calcula la resistencia al corte aportada por el acero, la cual debe ser sumada a la resistencia al corte aportada por el hormigón en zonas que no se produzcan las rotulas plásticas. La resistencia nominal debe ser mayor o igual que la resistencia ultima que hay en esa sección analizada. Fig. 0Resistencia al corte del hormigón y del acero Ref. Apunte de Hormigón Armado y Pretensado Cap. 11 Pág.9 Práctica Supervisada. Página 44

46 ( V V ) V 1 V s s c u ' ' b (0, w). c 0,0. c b v. d. b b y v f f V Ate. d. f s g) Por último se realizan los controles correspondientes que establece el Nuevo Reglamento C.I.R.S.O.C 103 Edición 005, los cuales hacen referencia a la tensión de corte y al uso de armadura de corte diagonal Diseño de la armadura transversal de corte 1. La separación máxima entre estribos no deberá ser mayor que: a) 0,50 d o 600 mm b) Cuando (vn- vc) >0,07 f c: 0,5 d o 300 mm. En las secciones críticas de formación potencial de rótulas plásticas, donde debido a la reversibilidad de las solicitaciones sísmicas, las armaduras (superior e inferior) puedan estar sujetas a fluencia por tracción, deberá satisfacerse: a) La tensión nominal total de corte (vn) no deberá exceder 0,16 f co ' 0,85. f c ' b) Cuando la tensión nominal total de corte exceda 0,5.( r). fc deberá proveerse armadura de corte diagonal en el alma de la viga en las zonas de formación potencial de rótulas plásticas, en una o ambas direcciones para resistir un esfuerzo de corte, dado por la siguiente expresión: V di V n 0,70. 0,40.( r). V ' f c n Donde Vdisólo necesita considerarse cuando 1,00 t 0, 0, teniendo en cuenta la reversibilidad de los esfuerzos de corte. c) Cuando se requiera armadura diagonal, deberá extenderse una distancia no menor que la altura útil (d) de la viga, medida desde la cara del apoyo o desde la sección transversal donde pueda esperarse la fluencia de las armaduras longitudinales de ambas caras debido a la reversibilidad de las solicitaciones. d) Cuando se determine la armadura de corte sólo podrá incluirse la armadura diagonal que trabaja en tracción para prevenir una falla por tracción diagonal. Fig. 1 Estribos diagonales Ref.Apunte de Hormigón Armado y Pretensado Cap. 11 Pág.1 Práctica Supervisada. Página 45

47 .6 COLUMNAS La columna se encuentra sometida principalmente a esfuerzos de compresión o tracción y momentos flectores. Gracias al Hormigón es capaz de soportar grandes esfuerzos de compresión, sin embargo a causa del momento flector, impuesto en mayor consideración por el esfuerzo horizontal del sismo, se debe utilizar diagramas de interacción para determinar las cuantías necesarias para su correcto funcionamiento frente a ambas solicitaciones. a) Conocida las propiedades de los materiales y establecidas las dimensiones de las columnas, las cuales se encuentran limitadas por el Nuevo Reglamento C.I.R.S.O.C 103 Edición 005, se determinan los esfuerzos que afectan a dicha estructura realizando un modelo estructural, del cual son necesario conocer los momentos flectores los esfuerzos de corte debido al sismo, los esfuerzos axiales para carga permanentes y sobrecarga. Para obtener los momentos últimos es necesario conocer dos factores que se detallan en el Reglamento. Factor de Sobreresistencia flexional de la viga para cada uno de los sentidos del sismo Donde o b 1,4.. o Mb 0M f n y As b b b b M M M E E E b M E en el momento flector de la viga debido al Sismo. Factor de amplificación dinámica a. Pórticos Planos: 1,30 0,60T 0,85 1,80 1 Para columnas del último piso y en la sección inferior de las columnas del primer piso, deberá tomarse 1,00. b. Pórticos Espaciales: 1,50 0,50T 1,10 1,90 1 En las columnas del último piso y en la sección inferior de las columnas del primer piso, deberá tomarse 1,10. Práctica Supervisada. Página 46

48 Fig. Factor de amplificación dinámica Ref.Reglamento Argentino Para Construcciones Sismorresistentes parte II Cap. Pág.6 Una vez calculados ambos factores, es posible determinar el momento último que afecta a la columna con la siguiente fórmula: o c M.. M 0,30. h. V u b E b u Donde hb es la altura de la viga y Vu se obtiene de la siguiente formula. V V o c 1,30.. V Para pórticos planos u b E o c 1,60.. V Para pórticos espaciales u b E o o u c base c capitel / n V M M L En el primer piso para pórticos planos y espaciales. P V M Mu / L M 0,10 M uno de los extremos. o o u c u c n c 0 ' n fa c g Previendo formación de rotulas en El Nuevo Reglamento C.I.R.S.O.C 103 Edición 005 considera que si la carga axial de diseño a la compresión es menor que un cierto valor, se puede reducir el momento último con un coeficiente Rm, expresando: o c M R.. M 0,30. h. V u red m b E b u Cuando P ' u 0,10. fc. Ag Práctica Supervisada. Página 47

49 Tabla 6 Factor de reducción de momento Rm Ref. Reglamento Argentino Para Construcciones Sismorresistentes parte II Cap. Pág.9 b) Para determinar los esfuerzos axiales inducidos por el esfuerzo del sismo en dirección horizontal, que deben considerarse con las demás cargas gravitatorias mediante el uso de las combinaciones de carga que establece el Nuevo Reglamento C.I.R.S.O.C 103 Edición 005. P R V 0 0 E v Eb Siendo considerado y 0 V Eb la suma de los esfuerzos de corte inducidos en las vigas por encima del nivel R es el factor de reducción. v Tabla 7 Factor de reducción de carga axial Rv Ref. Reglamento Argentino Para Construcciones Sismorresistentes parte II Cap. Pág.9 c) Los esfuerzos axiales últimos se obtienen de las combinaciones vistas al comienzo del capítulo. d) Con estos esfuerzos últimos, es posible ingresar a los ábacos de diagramas de interacción para obtener las cuantías correspondientes para el dimensionado de la sección de acero de la columna. Para utilizar los ábacos se debe conocer las propiedades de los materiales y el coeficiente g que es la relación entre la altura útil de la viga, restándole los recubrimientos a cada extremo y la altura total de la viga. Con la Práctica Supervisada. Página 48

CAPÍTULO 7. ADECUACIÓN DEL PROYECTO A RESULTADOS DEL ANÁLISIS NUMÉRICO. En este capítulo se evaluarán las características de los elementos

CAPÍTULO 7. ADECUACIÓN DEL PROYECTO A RESULTADOS DEL ANÁLISIS NUMÉRICO. En este capítulo se evaluarán las características de los elementos CAPÍTULO 7. ADECUACIÓN DEL PROYECTO A RESULTADOS DEL ANÁLISIS NUMÉRICO 7.1 Descripción En este capítulo se evaluarán las características de los elementos estructurales que componen al edificio y se diseñarán

Más detalles

CONFERENCIA SOBRE MUROS DE CONTENCIÓN. ANTONIO BLANCO BLASCO

CONFERENCIA SOBRE MUROS DE CONTENCIÓN. ANTONIO BLANCO BLASCO CONFERENCIA SOBRE MUROS DE CONTENCIÓN. ANTONIO BLANCO BLASCO LOS MUROS DE CONTENCIÓN SON ELEMENTOS QUE SE USAN PARA CONTENER TIERRA, AGUA, GRANOS Y DIFERENTES MINERALES, CUANDO HAY DESNIVELES QUE CUBRIR.

Más detalles

ALCANCE DIGITAL Nº 94 PODER EJECUTIVO DECRETOS Nº 37070-MIVAH-MICIT-MOPT CÓDIGO SÍSMICO DE COSTA RICA 2010 (CONSTA DE VEINTE TOMOS) TOMO VIII

ALCANCE DIGITAL Nº 94 PODER EJECUTIVO DECRETOS Nº 37070-MIVAH-MICIT-MOPT CÓDIGO SÍSMICO DE COSTA RICA 2010 (CONSTA DE VEINTE TOMOS) TOMO VIII ALCANCE DIGITAL Nº 94 Año CXXXIV San José, Costa Rica, viernes 13 de julio del 2012 Nº 136 PODER EJECUTIVO DECRETOS Nº 37070-MIVAH-MICIT-MOPT CÓDIGO SÍSMICO DE COSTA RICA 2010 (CONSTA DE VEINTE TOMOS)

Más detalles

ANCLAJES Y EMPALMES POR ADHERENCIA

ANCLAJES Y EMPALMES POR ADHERENCIA 9.A.- ANCLAJES ANCLAJES Y EMPALMES POR ADHERENCIA 9.A.1.- Anclaje de barras y alambres rectos traccionados 9.A.1.1.- Expresión general El CIRSOC 201-2005, artículo 12.2.3, indica la siguiente expresión

Más detalles

CAPÍTULO IX INTRODUCCIÓN AL DISEÑO DE CIMENTACIONES DE HORMIGÓN ARMADO

CAPÍTULO IX INTRODUCCIÓN AL DISEÑO DE CIMENTACIONES DE HORMIGÓN ARMADO CAPÍTULO IX INTRODUCCIÓN AL DISEÑO DE CIMENTACIONES DE HORMIGÓN ARMADO 9.1 INTRODUCCIÓN: La cimentación es la parte de la estructura ue permite la transmisión de las cargas ue actúan, hacia el suelo o

Más detalles

CAPITULO 8 ANALISIS Y DISEÑO DE PLACAS

CAPITULO 8 ANALISIS Y DISEÑO DE PLACAS 112 111 CAPITULO 8 ANALISIS Y DISEÑO DE PLACAS 8.1 ANALISIS 8.1.1 CRITERIOS Las placas son los elementos que gobiernan el comportamiento sísmico de la edificación. Como lo hemos mencionado anteriormente,

Más detalles

Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 1 CAPÍTULO 4 DISEÑO DE CIMENTACIONES Y ESTRUCTURAS DE CONTENCIÓN: SITUACIÓN 1

Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 1 CAPÍTULO 4 DISEÑO DE CIMENTACIONES Y ESTRUCTURAS DE CONTENCIÓN: SITUACIÓN 1 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 1 CAPÍTULO 4 DISEÑO DE CIMENTACIONES Y ESTRUCTURAS DE CONTENCIÓN: SITUACIÓN 1 4.1 INTRODUCCIÓN En este capítulo se plantea el diseño y comprobación

Más detalles

3. Construcción y prefabricación de zapatas aisladas de concreto reforzado.

3. Construcción y prefabricación de zapatas aisladas de concreto reforzado. 3. Construcción y prefabricación de zapatas aisladas de concreto reforzado. 3.1. Generalidades Las zapatas son miembros estructurales que se encargan de transmitir la carga total de columnas, pilares o

Más detalles

CONFERENCIA CIMENTACIONES EN ANTONIO BLANCO BLASCO

CONFERENCIA CIMENTACIONES EN ANTONIO BLANCO BLASCO CONFERENCIA CIMENTACIONES EN EDIFICACIONES ANTONIO BLANCO BLASCO LAS CIMENTACIONES SON ELEMENTOS ESTRUCTURALES QUE TIENEN COMO FUNCIÓN TRANSMITIR LAS CARGAS Y MOMENTOS DE UNA EDIFICACIÓN HACIA EL SUELO,

Más detalles

3. CASOS DE DISEÑO DE PLACAS BASE PARA COLUMNAS Y PLACAS DE SOPORTE PARA VIGAS

3. CASOS DE DISEÑO DE PLACAS BASE PARA COLUMNAS Y PLACAS DE SOPORTE PARA VIGAS 3. CASOS DE DISEÑO DE PLACAS BASE PARA COLUMNAS Y PLACAS DE SOPORTE PARA VIGAS En esta sección se describe el procedimiento de diseño para cada uno de los casos siguientes: Placas base para columnas o

Más detalles

bibjbkqlp=ab=`fjbkq^`fþk

bibjbkqlp=ab=`fjbkq^`fþk OPENCOURSEWARE INGENIERIA CIVIL I.T. Obras Públicas / Ing. Caminos bibjbkqlp=ab=`fjbkq^`fþk iìáë=_~ μå_ä òèìéò mêçñéëçê=`çä~äçê~ççê af`lmfr (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página

Más detalles

Ejemplo nueve. Introducción a las Estructuras - Jorge Bernal. Se pide: Secuencia del estudio: Diseño general. Libro: Capítulo doce - Ejemplo 9

Ejemplo nueve. Introducción a las Estructuras - Jorge Bernal. Se pide: Secuencia del estudio: Diseño general. Libro: Capítulo doce - Ejemplo 9 Archivo: ie cap 12 ejem 09 Ejemplo nueve. Se pide: Dimensionar la estructura soporte del tinglado de la figura. Se analizan las solicitaciones actuantes en las correas, cabriadas, vigas y columnas, para

Más detalles

CAPACIDAD DE SOPORTE EN FUNDACIONES SUPERFICIALES (Prof. Ricardo Moffat)

CAPACIDAD DE SOPORTE EN FUNDACIONES SUPERFICIALES (Prof. Ricardo Moffat) CAPACIDAD DE SOPORTE EN FUNDACIONES SUPERFICIALES (Prof. Ricardo Moffat) 1 TIPOS DE FUNDACIONES SUPERFICIALES Las fundaciones superficiales se utilizan cuando el suelo competente se encuentra a profundidades

Más detalles

Fuerza Cortante y Momento Flector

Fuerza Cortante y Momento Flector TEMA VI Fuerza Cortante y Momento Flector Mecánica Racional 10 Profesora: Nayive Jaramillo S. Contenido Vigas. Pórticos. Fuerza Cortante (V). Momento Flector (M). Convenio de signos. Diagramas de fuerza

Más detalles

DISEÑO DE CIMENTACIONES DE HORMIGON ARMADO

DISEÑO DE CIMENTACIONES DE HORMIGON ARMADO Página 1 de 7 DISEÑO DE CIMENTACIONES DE HORMIGON ARMADO 8.1 INTRODUCCION La cimentación es la parte de la estructura que permite la transmisión de las cargas que actúan, hacia el suelo o hacia la roca

Más detalles

D1 Diseño utilizando elementos finitos. Diego Andrés Alvarez Marín Profesor Asistente Universidad Nacional de Colombia Sede Manizales

D1 Diseño utilizando elementos finitos. Diego Andrés Alvarez Marín Profesor Asistente Universidad Nacional de Colombia Sede Manizales D1 Diseño utilizando elementos finitos Diego Andrés Alvarez Marín Profesor Asistente Universidad Nacional de Colombia Sede Manizales 1 Tabla de contenido Observaciones generales Interpretación de gráficos

Más detalles

REVISIÓN BASES DE DISEÑO Y DISEÑOS DE DETALLE DE LOS AEROPUERTOS CAMILO DAZA DE CÚCUTA, PALONEGRO DE BUCARAMANGA Y YARIGUIES DE BARRANCABERMEJA

REVISIÓN BASES DE DISEÑO Y DISEÑOS DE DETALLE DE LOS AEROPUERTOS CAMILO DAZA DE CÚCUTA, PALONEGRO DE BUCARAMANGA Y YARIGUIES DE BARRANCABERMEJA REVISIÓN BASES DE DISEÑO Y DISEÑOS DE DETALLE DE LOS AEROPUERTOS CAMILO DAZA DE CÚCUTA, PALONEGRO DE BUCARAMANGA Y YARIGUIES DE BARRANCABERMEJA INFORME ESTRUCTURAS BOGOTA, SEPTIEMBRE DE 2011 Realizo Aprobó

Más detalles

NORMAS DE SEGURIDAD ESTRUCTURAL DE EDIFICACIONES Y OBRAS DE INFRAESTRUCTURA PARA LA REPÚBLICA DE GUATEMALA

NORMAS DE SEGURIDAD ESTRUCTURAL DE EDIFICACIONES Y OBRAS DE INFRAESTRUCTURA PARA LA REPÚBLICA DE GUATEMALA 0 TABLA DE CONTENIDO PRÓLOGO 1 2 3 4 5 CAPÍTULO 1 ALCANCE, CONTENIDO Y SUPERVISIÓN TÉCNICA 1.1 Alcance 1.2 Contenido de la norma 1.3 Supervisión técnica CAPÍTULO 2 MATERIALES EMPLEADOS Y SUS PROPIEDADES

Más detalles

CÁLCULOS RELATIVOS A LOS ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO

CÁLCULOS RELATIVOS A LOS ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO CAPÍTULO XI CÁLCULOS RELATIVOS A LOS ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO Artículo 49º Estado Límite de Fisuración 49.1 Consideraciones generales Para las comprobaciones relativas al Estado Límite de Fisuración,

Más detalles

CIMENTACIONES DEFINICIÓN:

CIMENTACIONES DEFINICIÓN: . DEFINICIÓN: La parte inferior de una estructura se denomina generalmente cimentación, su función es transferir la carga de la estructura al suelo en que esta descansa. Transferir la carga a través del

Más detalles

CAPITULO 9 DISEÑO DE CIMENTACION

CAPITULO 9 DISEÑO DE CIMENTACION 123 CAPITULO 9 DISEÑO DE CIMENTACION 9.1 ANALISIS Las cimentaciones son elementos que se encuentran en la base de las estructuras, se utilizan para transmitir las cargas de la estructura al suelo en que

Más detalles

1. INTRODUCCIÓN. 2. SOLUCIONES ADOPTADAS. 2.1- ESTRUCTURA.

1. INTRODUCCIÓN. 2. SOLUCIONES ADOPTADAS. 2.1- ESTRUCTURA. MEMORIA DE CÁLCULO 1. INTRODUCCIÓN. Se realiza la presente Memoria de Cálculo de una estructura prefabricada de hormigón de un parking a construir en Cullera (Valencia). En esta Memoria se exponen las

Más detalles

CAPÍTULO 2 COLUMNAS CORTAS BAJO CARGA AXIAL SIMPLE

CAPÍTULO 2 COLUMNAS CORTAS BAJO CARGA AXIAL SIMPLE CAPÍTULO 2 COLUMNAS CORTAS BAJO CARGA AXIAL SIMPLE 2.1 Comportamiento, modos de falla y resistencia de elementos sujetos a compresión axial En este capítulo se presentan los procedimientos necesarios para

Más detalles

SERVICELSAPUBLICACIONES

SERVICELSAPUBLICACIONES SERVICELSAPUBLICACIONES Departamento de asesoramiento técnico de CELSA Publicación especializada para los profesionales de la construcción nº 1 Anclaje y solapo de las mallas electrosoldadas de acuerdo

Más detalles

DISEÑO A FLEXIÓN BASADO EN CURVAS ESFUERZO- DEFORMACIÓN

DISEÑO A FLEXIÓN BASADO EN CURVAS ESFUERZO- DEFORMACIÓN DISEÑO A FLEXIÓN BASADO EN CURVAS ESFUERZO- DEFORMACIÓN Ing. Marcelo Romo Proaño, M.Sc. Centro de Investigaciones Científicas Escuela Politécnica del Ejército mromo@espe.edu.ec RESUMEN Se presentan curvas

Más detalles

obprbiqlp=`lk=bi=`qb=

obprbiqlp=`lk=bi=`qb= bpqor`qro^p=jbqžif`^p= fåöéåáéê ~=q ÅåáÅ~=ÇÉ=lÄê~ë=m ÄäáÅ~ë= fåöéåáéê ~=déçäμöáå~= = mol_ibj^p= ab=bu^jbk=fs= obprbiqlp=`lk=bi=`qb= = `ìêëçë=ommtlmu=ó=ommulmv= = = = = = bä~äçê~ççë=éçê=äçë=éêçñéëçêéëw=

Más detalles

19 Losas en dos direcciones - Método de Diseño Directo

19 Losas en dos direcciones - Método de Diseño Directo 19 Losas en dos direcciones - Método de Diseño Directo CONSIDERACIONES GENERALES El Método de Diseño Directo es un procedimiento aproximado para analizar sistemas de losas en dos direcciones solicitados

Más detalles

Sistema Transmilenio: Estaciones - Calle 146, Mazurén y Toberín, ubicadas en la Autopista Norte, en Bogotá D.C. - Grupo 2

Sistema Transmilenio: Estaciones - Calle 146, Mazurén y Toberín, ubicadas en la Autopista Norte, en Bogotá D.C. - Grupo 2 11.1 GENERAL 11 ESTUDIO DE LA CIMENTACiÓN De acuerdo con las condiciones del terreno descritas, el perfil del subsuelo se puede considerar homogéneo en los emplazamientos de las tres estaciones. Superficialmente

Más detalles

Estudio de Suelos. La investigación geotécnica en los proyectos de edificaciones.

Estudio de Suelos. La investigación geotécnica en los proyectos de edificaciones. Recuperado de: http://www.e-zigurat.com/noticias/importancia-estudio-de-suelos/ Nov. 2015 Estudio de Suelos. La investigación geotécnica en los proyectos de edificaciones. Durante mucho tiempo el trabajo

Más detalles

Bienvenid@s a DISELCO-V1.02.1.0

Bienvenid@s a DISELCO-V1.02.1.0 Bienvenid@s a DISELCO-V1.02.1.0 A QUIEN ESTA DIRIGDO ESTE PROGRAMA?: DISELCO-V1.02.1.0 está dirigido a docentes y estudiantes de ingeniería civil y arquitectura, así como también es una herramienta muy

Más detalles

Refuerzo longitudinal. Refuerzo transversal. Lateral

Refuerzo longitudinal. Refuerzo transversal. Lateral Sección Refuerzo longitudinal Refuerzo transversal Lateral Refuerzo transversal Refuerzo longitudinal Lateral Suple Refuerzo longitudinal Recubrimientos ACI 318 08 7.7.1 Protección por grados de exposición

Más detalles

POLIGONO FUNICULAR. Figura 1 - Cable - Estructura trabajando a tracción

POLIGONO FUNICULAR. Figura 1 - Cable - Estructura trabajando a tracción TIDE - ESTRUCTURAS IV 1 POLIGONO FUNICULAR Consideramos en primer término un cable estirado entre dos puntos fijos, con una sola carga aplicada en su punto medio. Bajo la acción de la carga, el cable adopta

Más detalles

Cimentación. Zapata, Cimientos Corridos y Pilotes

Cimentación. Zapata, Cimientos Corridos y Pilotes Cimentación Zapata, Cimientos Corridos y Pilotes Que es..? Cimentación Las cimentaciones o también llamadas fundaciones, es la parte de la construcción que se apoya sobre el terreno, se constituye así

Más detalles

MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL INFORMACIONES GENERALES Proyecto: REPOSICIÓN DE AREA ADMINISTRATIVA DEL C.E.I.A. (CENTRO EDUCATIVO INTEGRAL DEL ADULTO) DE YUMBEL Comuna: YUMBEL. Dirección: CALLE QUEZADA

Más detalles

Predimensionado de vigas. Prof. Argimiro Castillo Gandica

Predimensionado de vigas. Prof. Argimiro Castillo Gandica Predimensionado de vigas Prof. Argimiro Castillo Gandica Teoría Fundamental Los principios fundamentales del predimensionado de vigas lo comprende: Teoría de la flexión: explica las relaciones entre las

Más detalles

PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ

PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA ESTUDIO DE ALTERNATIVAS ESTRUCTURALES PARA EL TECHADO DE UN EDIFICIO DE OFICINAS Tesis para optar el Título de Ingeniero Civil,

Más detalles

TEORÍA TEMA 9. 2. Definición de ESFUERZOS CARACTERÍSTICOS ( Mf.; Q; N)

TEORÍA TEMA 9. 2. Definición de ESFUERZOS CARACTERÍSTICOS ( Mf.; Q; N) 1. Definición de Viga de alma llena TEORÍA TEMA 9 2. Definición de ESFUERZOS CARACTERÍSTICOS ( Mf.; Q; N) 3. Determinación de los esfuerzos característicos i. Concepto de Polígonos de Presiones ii. Caso

Más detalles

Ficha de Patología de la Edificación

Ficha de Patología de la Edificación Introducción DAÑOS EN ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES (PARTE I) Las patologías en elementos estructurales suelen llevar consigo daños en los elementos no estructurales que conforman el conjunto constructivo.

Más detalles

elojfdþk=^oj^al=v=mobqbkp^al= fåöéåáéê ~=q ÅåáÅ~=ÇÉ=lÄê~ë=m ÄäáÅ~ë= = = = mol_ibj^p= ab=bu^jbk= = = `ìêëç=ommtlmu= = = = = = = = = mêçñk=iìáë=_~

elojfdþk=^oj^al=v=mobqbkp^al= fåöéåáéê ~=q ÅåáÅ~=ÇÉ=lÄê~ë=m ÄäáÅ~ë= = = = mol_ibj^p= ab=bu^jbk= = = `ìêëç=ommtlmu= = = = = = = = = mêçñk=iìáë=_~ elojfdþk=^oj^al=v=mobqbkp^al= fåöéåáéê ~=q ÅåáÅ~=ÇÉ=lÄê~ë=m ÄäáÅ~ë= = = = mol_ibj^p= ab=bu^jbk= = = `ìêëç=ommtlmu= = = = = = = = = mêçñk=iìáë=_~ μå=_ä òèìéò= oéëéçåë~ääé=çé=ä~=~ëáöå~íìê~= = mêçñk=p~äî~ççê=bëíéîé=séêç

Más detalles

Proyecto Planta de Tratamiento de Agua Residuales - PTAR MEMORIA DE CÁLCULO DEL DISEÑO ESTRUCTURAL

Proyecto Planta de Tratamiento de Agua Residuales - PTAR MEMORIA DE CÁLCULO DEL DISEÑO ESTRUCTURAL Proyecto Planta de Tratamiento de Agua Residuales - PTAR MEMORIA DE CÁLCULO DEL DISEÑO ESTRUCTURAL Contratante: Empresa Pública Municipal de Desarrollo Económico de Cuenca EDEC EP Consultor: Ing. Fernando

Más detalles

Eurocódigo para Estructuras de Acero Desarrollo de Una Propuesta Transnacional

Eurocódigo para Estructuras de Acero Desarrollo de Una Propuesta Transnacional Curso: Eurocódigo 3 Módulo 4 : Eurocódigo para Estructuras de cero Desarrollo de Una Propuesta Transnacional Lección 10: Resumen: La resistencia de una pieza a tracción se obtiene suponiendo que la sección

Más detalles

COMBINACIÓN Y MAYORACIÓN DE ACCIONES

COMBINACIÓN Y MAYORACIÓN DE ACCIONES LBrB B(D B(D B(L BH B(LBrB B(LBrB ) COMBINACIÓN Y MAYORACIÓN DE ACCIONES 1.1.- Requerimientos básicos de resistencia El CIRSOC 01-005, artículo 9.1.1, requiere que las estructuras y los elementos estructurales

Más detalles

San Bartolomé. Albañilería Armada. Albañilería Confinada

San Bartolomé. Albañilería Armada. Albañilería Confinada San Bartolomé Albañilería Armada Albañilería Confinada Lecciones dejadas por los sismos Resultados experimentales Estudios teóricos Japón La norma de 1982 empleaba un método de diseño elástico admitiéndose

Más detalles

Ficha de Patología de la Edificación

Ficha de Patología de la Edificación 31 Introducción En esta segunda parte, como ya adelantamos en la ficha anterior, haremos referencia a las técnicas de prevención y de reparación más usuales para paliar los daños que pueden producirse

Más detalles

UNIVERSIDAD AUTÓNOMA METROPOLITANA UNIDAD AZCAPOTZALCO

UNIVERSIDAD AUTÓNOMA METROPOLITANA UNIDAD AZCAPOTZALCO UNIVERSIDAD AUTÓNOMA METROPOLITANA UNIDAD AZCAPOTZALCO DIVISIÓN DE CIENCIAS BÁSICAS E INGENIERÍA POSGRADO EN INGENIERÍA ESTRUCTURAL SOBRERRESISTENCIA EN ESTRUCTURAS DE MAMPOSTERÍA T E S I S QUE PARA OBTENER

Más detalles

Estructuras. Estructura de un techo. A Estructura de madera ESTRUCTURAS

Estructuras. Estructura de un techo. A Estructura de madera ESTRUCTURAS Estructuras Estructura de un techo Es el elemento de sostén de la cubierta. Es la encargada de soportar además de su peso propio y el de la cubierta en sí, las cargas eventuales que pueda recibir la cubierta,

Más detalles

7. Estudio del ciclo de vida para distintas soluciones constructivas del sistema estructural de un edificio industrial.

7. Estudio del ciclo de vida para distintas soluciones constructivas del sistema estructural de un edificio industrial. Capítulo 7. Estudio del ciclo de vida para distintas soluciones constructivas del sistema estructural de un edificio industrial 147 7. Estudio del ciclo de vida para distintas soluciones constructivas

Más detalles

VALORACIÓN DE ASENTAMIENTOS EN PLATEA DE FUNDACIÓN DE VIVIENDAS SOCIALES 1

VALORACIÓN DE ASENTAMIENTOS EN PLATEA DE FUNDACIÓN DE VIVIENDAS SOCIALES 1 VALORACIÓN DE ASENTAMIENTOS EN PLATEA DE FUNDACIÓN DE VIVIENDAS SOCIALES 1 Vanesa Roxana Morales 2, Hugo Orlando Reinert 3, Javier Alberto Duarte 4. 1 Proyecto de Investigación. Facultad de Ingeniería.

Más detalles

EVALUACIÓN DE CÓDIGO SÍSMICO (Original: ingles) COSTA RICA Evaluación llevada a cabo por Jorge Gutiérrez

EVALUACIÓN DE CÓDIGO SÍSMICO (Original: ingles) COSTA RICA Evaluación llevada a cabo por Jorge Gutiérrez EVALUACIÓN DE CÓDIGO SÍSMICO (Original: ingles) COSTA RICA Evaluación llevada a cabo por Jorge Gutiérrez NOMBRE DEL DOCUMENTO: Código Sísmico de Costa Rica 2002 AÑO: 2002 COMENTARIOS GENERALES: Oficialmente

Más detalles

APUNTES CURSO DE APEOS II

APUNTES CURSO DE APEOS II APUNTES CURSO DE APEOS II FORMADOR CÉSAR CANO ALMON Ingeniero de Edificación Barcelona, 15 de marzo de 2013 ÍNDICE CONTENIDO DEL CURSO 1. INTRODUCCIÓN 2. ANÁLISIS DEL MODELO DE CÁLCULO ESTRUCTURAL 3. COMPROBACIONES

Más detalles

1.1 Probetas de sección cuadrada

1.1 Probetas de sección cuadrada ANEXOS En este apartado se muestran todas las gráficas de todos los ensayos realizados en cada uno de los planos. 1.1 Probetas de sección cuadrada Con este tipo de ensayos se pretende estudiar si los resultados

Más detalles

Diseño y cálculo de bases de soporte solicitadas a flexocompresión, compresión o tracción según la combinación considerada

Diseño y cálculo de bases de soporte solicitadas a flexocompresión, compresión o tracción según la combinación considerada Diseño y cálculo de bases de soporte solicitadas a flexocompresión, compresión o tracción según la combinación considerada Apellidos, nombre Departamento Centro Arianna Guardiola Víllora (aguardio@mes.upv.es)

Más detalles

CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS ESTRUCTURAS SOPORTES DE ANTENAS

CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS ESTRUCTURAS SOPORTES DE ANTENAS CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS ESTRUCTURAS SOPORTES DE ANTENAS SISTEMA TERRENAL Normas generales Las antenas para la captación de las señales terrenales se montarán sobre mástil o torreta, bien arriostradas

Más detalles

BD Bacatá: Diseñando la cimentación del edificio más alto de Colombia

BD Bacatá: Diseñando la cimentación del edificio más alto de Colombia 32 diseño BD Bacatá: Diseñando la cimentación del edificio más alto de Colombia Ingeniero Alejandro Pérez Silva Proyectos y Diseños Ltda. La magnitud de las cargas, la profundidad de la excavación junto

Más detalles

Cálculo y elección óptima de un depósito de agua 199

Cálculo y elección óptima de un depósito de agua 199 Cálculo y elección óptima de un depósito de agua 199 CAPÍTULO 6 CONCLUSIONES 6.1.- INTRODUCCIÓN En este capítulo se exponen las conclusiones que se derivan de los distintos estudios desarrollados a lo

Más detalles

CONFERENCIA CONCEPTOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL DE MUROS DE CONCRETO ARMADO EN EL PERU ASOCEM ANTONIO BLANCO BLASCO DANIEL CHANG HAROLD FLORES

CONFERENCIA CONCEPTOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL DE MUROS DE CONCRETO ARMADO EN EL PERU ASOCEM ANTONIO BLANCO BLASCO DANIEL CHANG HAROLD FLORES CONFERENCIA CONCEPTOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL DE MUROS DE CONCRETO ARMADO EN EL PERU ASOCEM ANTONIO BLANCO BLASCO DANIEL CHANG HAROLD FLORES Conceptos de diseño estructural de muros de concreto armado (placas)

Más detalles

CAPITULO 5. CALIDAD DE LOS COMPONENTES DE LA MAMPOSTERIA

CAPITULO 5. CALIDAD DE LOS COMPONENTES DE LA MAMPOSTERIA CAPITULO 5. CALIDAD DE LOS COMPONENTES DE LA MAMPOSTERIA 5.1. MAMPUESTOS Los mampuestos integrantes de Muros Resistentes se clasifican según los siguientes tipos: - Ladrillos cerámicos macizos - Bloques

Más detalles

4 Longitud de anclaje y empalme de la armadura

4 Longitud de anclaje y empalme de la armadura 4 Longitud de anclaje y empalme de la armadura ACTUALIZACIÓN PARA EL CÓDIGO 2002 La mayoría de los cambios introducidos en el Capítulo 12 han sido para aclarar requisitos existentes. Se modificaron las

Más detalles

Nueva tendencia en la normalización del diseño de estructuras de acero. Presentación de la nueva norma unificada AISC 360-2010

Nueva tendencia en la normalización del diseño de estructuras de acero. Presentación de la nueva norma unificada AISC 360-2010 Nueva tendencia en la normalización del diseño de estructuras de acero Presentación de la nueva norma unificada AISC 360-2010 Historia Norma de estado límite Para cualquier solicitación o combinación de

Más detalles

Memoria de cálculo de la estructura

Memoria de cálculo de la estructura Memoria de cálculo de la estructura MEMORIA DE ESTRUCTURAS 1 MEMORIA DE ESTRUCTURAS 2 MEMORIA DE CÁLCULO 1. Justificación de la solución adoptada 1.1. Estructura 1.2. Cimentación 1.3. Método de cálculo

Más detalles

Int. Cl. 6 : A47B 77/08. 22 kfecha de presentación: 08.05.95 71 k Solicitante/s: FAGOR, S. Coop. Barrio San Andrés, s/n 20500 Mondragón, Guipúzcoa, ES

Int. Cl. 6 : A47B 77/08. 22 kfecha de presentación: 08.05.95 71 k Solicitante/s: FAGOR, S. Coop. Barrio San Andrés, s/n 20500 Mondragón, Guipúzcoa, ES k 19 OFICINA ESPAÑOLA DE PATENTES Y MARCAS ESPAÑA 11 k Número de publicación: 2 127 054 21 k Número de solicitud: 9500874 51 k Int. Cl. 6 : A47B 77/08 F24C 15/30 k 12 SOLICITUD DE PATENTE A1 22 kfecha

Más detalles

Estaciones Subterráneas del Metro de Caracas y del Metro de Valencia Construidas con Método Invertido

Estaciones Subterráneas del Metro de Caracas y del Metro de Valencia Construidas con Método Invertido Conferencia 50 Aniversario Sociedad Venezolana de Geotecnia Estado de la Práctica en Honor a Gustavo Luís Pérez Guerra Estaciones Subterráneas del Metro de Caracas y del Metro de Valencia Construidas con

Más detalles

ENSAYOS MECÁNICOS II: TRACCIÓN

ENSAYOS MECÁNICOS II: TRACCIÓN 1. INTRODUCCIÓN. El ensayo a tracción es la forma básica de obtener información sobre el comportamiento mecánico de los materiales. Mediante una máquina de ensayos se deforma una muestra o probeta del

Más detalles

28 Evaluación de la resistencia de estructuras existentes

28 Evaluación de la resistencia de estructuras existentes 28 Evaluación de la resistencia de estructuras existentes ACTUALIZACIÓN PARA EL CÓDIGO 2002 Se revisaron los factores de reducción de la resistencia a utilizar para la evaluación analítica de la resistencia

Más detalles

Tema 4 : TRACCIÓN - COMPRESIÓN

Tema 4 : TRACCIÓN - COMPRESIÓN Tema 4 : TRCCIÓN - COMPRESIÓN F σ G O σ σ z N = F σ σ σ y Problemas Prof.: Jaime Santo Domingo Santillana E.P.S.-Zamora (U.SL.) - 008 4.1.-Calcular el incremento de longitud que tendrá un pilar de hormigón

Más detalles

ESCALERAS DE HORMIGÓN ARMADO

ESCALERAS DE HORMIGÓN ARMADO ESCALERAS DE HORMIGÓN ARMADO Fuente: www.vitadelia.com Una escalera es uno de los recursos arquitectónicos que, con más frecuencia, se utiliza para comunicar espacios situados en diferentes planos. Breve

Más detalles

INTRODUCCIÓN RESEÑA HISTÓRICA

INTRODUCCIÓN RESEÑA HISTÓRICA INTRODUCCIÓN RESEÑA HISTÓRICA La cimentación profunda ha sido aplicada desde tiempos prehistóricos. Hace 12,000 años los habitantes de Suiza introducían troncos de madera en los suelos blandos de lagos

Más detalles

Tensión admisible del terreno y asientos admisibles. Los valores más usualmente manejados oscilan entre 1 y 2 kp/cm 2.

Tensión admisible del terreno y asientos admisibles. Los valores más usualmente manejados oscilan entre 1 y 2 kp/cm 2. ZAPATAS Las zapatas son cimentaciones superficiales o directas, como toda cimentación ha de garantizar, de forma permanente, la estabilidad de la obra que soporta. Los tipos de zapatas pueden ser: Por

Más detalles

2. CARACTERÍSTICAS Y COMPORTAMIENTO DE LAS PLACAS BASE PARA COLUMNAS Y LAS PLACAS DE SOPORTE PARA VIGAS

2. CARACTERÍSTICAS Y COMPORTAMIENTO DE LAS PLACAS BASE PARA COLUMNAS Y LAS PLACAS DE SOPORTE PARA VIGAS 2. CARACTERÍSTICAS Y COMPORTAMIENTO DE LAS PLACAS BASE PARA COLUMNAS Y LAS PLACAS DE SOPORTE PARA VIGAS En este capítulo se exponen los aspectos más relevantes para este proyecto, acerca de las placas

Más detalles

PUENTE SAN SEBASTIAN

PUENTE SAN SEBASTIAN PUENTE SAN SEBASTIAN Leonardo FERNÁNDEZ TROYANO Dr. Ingeniero de Caminos Carlos Fernández Casado, S.L cfcsl@cfcsl.com Lucía FERNÁNDEZ MUÑOZ Ingeniero de Caminos Carlos Fernández Casado, S.L. luciafm@cfcsl.com

Más detalles

ENSAYO DE FLEXION OBJETIVOS

ENSAYO DE FLEXION OBJETIVOS ENSAYO DE OBJETIVOS Analizar el comportamiento de los materiales metálicos al ser sometidos a un esfuerzo de flexión pura. Reconocer y determinar de manera práctica las distintas propiedades mecánicas

Más detalles

CAPÍTULO VIII DISEÑO DE LOSAS DE HORMIGÓN ARMADO

CAPÍTULO VIII DISEÑO DE LOSAS DE HORMIGÓN ARMADO CAPÍTULO VIII DISEÑO DE LOSAS DE HORMIGÓN ARMADO 8.1 INTRODUCCIÓN: Las losas son elementos estructurales bidimensionales, en los que la tercera dimensión es pequeña comparada con las otras dos dimensiones

Más detalles

ESFUERZO Y DEFORMACION

ESFUERZO Y DEFORMACION Introducción ESFUERZO Y DEFORMACION El diseño de cualquier elemento o de un sistema estructural implica responder dos preguntas: El elemento es resistente a las cargas aplicadas? y Tendrá la suficiente

Más detalles

INFORME TECNICO DEL SUS APLICACIONES Y CAPACIDADES

INFORME TECNICO DEL SUS APLICACIONES Y CAPACIDADES INFORME TECNICO DEL SUS APLICACIONES Y CAPACIDADES Este es un producto diseñado e impulsado en Venezuela desde hace mas de 10 años por un grupo de Ingenieros Mecánicos y Arquitectos, que junto con un equipo

Más detalles

ENSAYOS DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE MUROS DE MAMPOSTERÍA

ENSAYOS DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE MUROS DE MAMPOSTERÍA ENSAYOS DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE MUROS DE MAMPOSTERÍA Autores: Francisco Zabala (*) José Luis Bustos (*) Alberto R. Masanet (*) Jorge R. Santalucía (*) (*) Instituto de Investigaciones Antisísmicas.

Más detalles

Pilotes prefabricados

Pilotes prefabricados Manual Técnico PC - Capítulo 5 S. A. prefabricados cr e to Los pilotes de concreto prefabricado son elementos prismáticos de concreto reforzado o preesforzado provistos de una punta en concreto. Son hincados

Más detalles

ALCANCE DIGITAL Nº 94 PODER EJECUTIVO DECRETOS Nº 37070-MIVAH-MICIT-MOPT CÓDIGO SÍSMICO DE COSTA RICA 2010 (CONSTA DE VEINTE TOMOS) TOMO XVI

ALCANCE DIGITAL Nº 94 PODER EJECUTIVO DECRETOS Nº 37070-MIVAH-MICIT-MOPT CÓDIGO SÍSMICO DE COSTA RICA 2010 (CONSTA DE VEINTE TOMOS) TOMO XVI ALCANCE DIGITAL Nº 94 JORGE LUIS VARGAS ESPINOZA (FIRMA) Año CXXXIV San José, Costa Rica, viernes 13 de julio del 2012 Nº 136 PODER EJECUTIVO DECRETOS Nº 37070-MIVAH-MICIT-MOPT CÓDIGO SÍSMICO DE COSTA

Más detalles

Curso Diseño en Hormigón Armado según ACI 318-14

Curso Diseño en Hormigón Armado según ACI 318-14 SANTIAGO 27 y 29 Octubre 2015 Curso Diseño en Hormigón Armado según ACI 318-14 Clase: Diseño de Diafragmas y Losas Relator: Matías Hube G. Diseño de Diafragmas y Losas Losas en una dirección (Cáp. 7) Losas

Más detalles

REGLAMENTO ARGENTINO DE ESTRUCTURAS DE MAMPOSTERÍA

REGLAMENTO ARGENTINO DE ESTRUCTURAS DE MAMPOSTERÍA REGLAMENTO ARGENTINO DE ESTRUCTURAS DE MAMPOSTERÍA EDICIÓN SEPTIEMBRE DE 2007 C I R S O C Balcarce 186 1º piso Of. 138 (C1064AAD) Buenos Aires República Argentina TELEFAX. (54 11) 4349-8520 / 4349-8524

Más detalles

OS.070 REDES DE AGUAS RESIDUALES

OS.070 REDES DE AGUAS RESIDUALES OS.070 REDES DE AGUAS RESIDUALES ÍNDICE PÁG. 1. OBJETIVO 2 2. ALCANCES 2 3. DEFINICIONES 2 4. DISPOSICIONES ESPECÍFICAS PARA DISEÑO 4.1 Levantamiento Topográfico 4.2 Suelos 4.3 Población 4.4 Caudal de

Más detalles

GRUPO TECNOLOGÍA MECÁNICA PROCESOS DE FABRICACIÒN

GRUPO TECNOLOGÍA MECÁNICA PROCESOS DE FABRICACIÒN BROCHADORAS Generalidades y Tipos de superficies que generan Se llama brochado a la operación que consiste en arrancar lineal y progresivamente la viruta de una superficie de un cuerpo mediante una sucesión

Más detalles

Proyecto básico: Juntas de dilatación en edificios de acero

Proyecto básico: Juntas de dilatación en edificios de acero Proyecto básico: Juntas de dilatación en edificios de acero Este documento proporciona una guía para el diseño básico de las juntas de dilatación en edificios de acero. Índice. Contexto. Efectos de la

Más detalles

NORMAS DE SEGURIDAD ESTRUCTURAL DE EDIFICACIONES Y OBRAS DE INFRAESTRUCTURA PARA LA REPÚBLICA DE GUATEMALA

NORMAS DE SEGURIDAD ESTRUCTURAL DE EDIFICACIONES Y OBRAS DE INFRAESTRUCTURA PARA LA REPÚBLICA DE GUATEMALA 0 TABLA DE CONTENIDO PRÓLOGO 3 CAPITULO 3 (PARCIAL) OBRAS DE RETENCIÓN (DETERMINACION DE CARGAS DE SUELOS) 3.3 Cálculo de los empujes laterales del suelo 3.4 Análisis por Sismo 3.7.2 Consideraciones de

Más detalles

LOSAS POSTESADAS EN LA NUEVA ESCUELA DE ARTES Y DISEÑO DE ZARAGOZA

LOSAS POSTESADAS EN LA NUEVA ESCUELA DE ARTES Y DISEÑO DE ZARAGOZA LOSAS POSTESADAS EN LA NUEVA ESCUELA DE ARTES Y DISEÑO DE ZARAGOZA Miguel ORTEGA CORNEJO Ingeniero de Caminos IDEAM S.A. Jefe de Proyectos miguel.ortega@ideam.es Luis MATUTE RUBIO Ingeniero de Caminos

Más detalles

obprbiqlp=`lk=bi=`qb=

obprbiqlp=`lk=bi=`qb= bpqor`qro^p=jbqžif`^p= fåöéåáéê ~=q ÅåáÅ~=ÇÉ=lÄê~ë=m ÄäáÅ~ë= fåöéåáéê ~=déçäμöáå~= = mol_ibj^p= ab=bu^jbk=s= obprbiqlp=`lk=bi=`qb= = `ìêëç=ommvlnm= = = = = = bä~äçê~ççë=éçê=äçë=éêçñéëçêéëw= = iìáë=_~ μå=_ä

Más detalles

UNIVERSIDAD DE CHILE FACULTAD DE CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICAS DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA CIVIL

UNIVERSIDAD DE CHILE FACULTAD DE CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICAS DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA CIVIL UNIVERSIDAD DE CHILE FACULTAD DE CIENCIAS FÍSICAS Y MATEMÁTICAS DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA CIVIL CARACTERÍSTICAS DE MUROS DE HORMIGÓN ARMADO DISEÑADOS EN CHILE MEMORIA PARA OPTAR AL TÍTULO DE INGENIERO

Más detalles

5.3 Esfuerzos y deformaciones producidos por flexión. Puente grúa. 5.3.1 Flexión pura

5.3 Esfuerzos y deformaciones producidos por flexión. Puente grúa. 5.3.1 Flexión pura 5.3 Esfuerzos y deformaciones producidos por flexión Puente grúa 5.3.1 Flexión pura Para cierta disposición de cargas, algunos tramos de los elementos que las soportan están sometidos exclusivamente a

Más detalles

NORMA TÉCNICA FONDONORMA VIDRIO PARA LA EDIFICACIÓN. VIDRIO DE SILICATO SODOCALCICO TERMOENDURECIDO. PARTE 1: DEFINICION Y DESCRIPCION

NORMA TÉCNICA FONDONORMA VIDRIO PARA LA EDIFICACIÓN. VIDRIO DE SILICATO SODOCALCICO TERMOENDURECIDO. PARTE 1: DEFINICION Y DESCRIPCION NORMA TÉCNICA FONDONORMA VIDRIO PARA LA EDIFICACIÓN. VIDRIO DE SILICATO SODOCALCICO TERMOENDURECIDO. PARTE 1: DEFINICION Y DESCRIPCION ANTEPROYECTO 1 NTF 29:3-005/1 INTRODUCCIÓN El vidrio de silicato sodocálcico

Más detalles

Anejo: UNIONES POR TORNILLOS

Anejo: UNIONES POR TORNILLOS Anejo: UNIONES POR TORNILLOS UNIONES POR TORNILLOS 1. DEFINICIÓN Y CLASIFICACIÓN Los tornillos son piezas metálicas compuestas de una cabeza de forma exagonal, un vástago liso y una parte roscada que permite

Más detalles

CABLES. Introducción. Propiedades de los cables

CABLES. Introducción. Propiedades de los cables CABLES Introducción Los cables son uno de los tres elementos estructurales de forma activa 1. Por ello, a continuación se indica las propiedades del cable como elemento estructural sometido a tracción,

Más detalles

RESUMEN. Los criterios de predimensionamiento empleados fueron correctos, logrando un control adecuado de deflexiones y un armado sin congestión

RESUMEN. Los criterios de predimensionamiento empleados fueron correctos, logrando un control adecuado de deflexiones y un armado sin congestión TESIS PUCP Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No comercial-compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licenses/by-nc-sa/2.5/pe/

Más detalles

LINEAS DE INFLUENCIA

LINEAS DE INFLUENCIA LINEAS DE INFLUENCIA Recopilación Ing. Ramiro Piatti Ayudante Ad-Honorem 1. INTRODUCCION 1.1. OBJETO Este apunte tienen por finalidad presentar el tema líneas de influencias buscando lograr un enfoque

Más detalles

INTERACCIÓN DE UNA CIMENTACIÓN PROFUNDA CON LA ESTRUCTURA

INTERACCIÓN DE UNA CIMENTACIÓN PROFUNDA CON LA ESTRUCTURA INTERACCIÓN DE UNA CIMENTACIÓN PROFUNDA CON LA ESTRUCTURA Fernando MUZÁS LABAD, Doctor Ingeniero de Caminos Canales y Puertos Profesor Titular de Mecánica del Suelo ETSAM RESUMEN En el presente artículo

Más detalles

CONCLUSIONES CONCLUSIONES

CONCLUSIONES CONCLUSIONES CONCLUSIONES Las conclusiones que se pueden sacar de los resultados obtenidos en los trabajos experimentales realizados y de los modelos teóricos elaborados para explicarlos y generalizarlos, se pueden

Más detalles

DOCUMENTO III. MEMORIA DE CÁLCULO. 1.- Normativa obligatoria en la ejecución de obras.

DOCUMENTO III. MEMORIA DE CÁLCULO. 1.- Normativa obligatoria en la ejecución de obras. DOCUMENTO III. MEMORIA DE CÁLCULO 1.- Normativa obligatoria en la ejecución de obras. En la redacción y ejecución de este proyecto se han tenido en cuenta y serán de obligación el cumplimiento por parte

Más detalles

Ensayo: 10.01. Datos técnicos:

Ensayo: 10.01. Datos técnicos: Sistema completo de conductos de ventilación horizontal resistentes al fuego Promatect L-00. Resistencia al fuego 0 minutos. EI 0 (h o o i) S. LICOF - 66/0 LICOF - 66/0 0.0 Panel de Promatect L 00 de espesor

Más detalles

TEMA VI: Cálculo de recipientes de pared delgada

TEMA VI: Cálculo de recipientes de pared delgada TEMA VI: Cálculo de recipientes de pared delgada 1. Introducción. Envolventes de pequeño espesor Podemos definir una envolvente como aquel sólido elástico en el que una de sus dimensiones es mucha menor

Más detalles

I.- ELEMENTOS EN UNA ESTRUCTURA METÁLICA DE TIPO INDUSTRIAL

I.- ELEMENTOS EN UNA ESTRUCTURA METÁLICA DE TIPO INDUSTRIAL I.- ELEMENTOS EN UNA ESTRUCTURA METÁLICA DE TIPO INDUSTRIAL I.1.- Elementos que componen una estructura metálica de tipo industrial. Una estructura de tipo industrial está compuesta (Fig. I.1) por marcos

Más detalles

LÍNEAS DE VIDA HORIZONTALES

LÍNEAS DE VIDA HORIZONTALES LÍNEAS DE VIDA HORIZONTALES LÍNEAS DE VIDA HORIZONTALES Por líneas de vida fijas entendemos aquellos dispositivos de anclaje que podemos encontrar en lugares con riesgo de caídas de altura, teniendo por

Más detalles

CIUDAD HOSPITALARIA DE PANAMA DISEÑO ESTRUCTURAL CRITERIOS PARA LA ELECCIÓN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL EMPLEADO

CIUDAD HOSPITALARIA DE PANAMA DISEÑO ESTRUCTURAL CRITERIOS PARA LA ELECCIÓN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL EMPLEADO DISEÑO ESTRUCTURAL CRITERIOS PARA LA ELECCIÓN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL EMPLEADO Garantizar el correcto diseño estructural con el fin de cumplir con las exigencias de la Organización Panameña de la Salud.

Más detalles
Monako Monaco - 1992 S Block Europa Cept Endeckung Amerika Kolumbus # 2070-72 ** | APK Downloader (Região grátis) | Przyjaciółka na śmierć i życie New Be... dodany: 18/03/2010